第一篇：埋藏式心臟復律除顫器埋置技術及總結 d 文檔

埋藏式心臟復律除顫器埋置技術 人員和設備條件

1.1 人員 應有一組從事心血管介入治療的專業隊伍，術者應是熟練掌握起搏器安置技術和有豐富臨床經驗的心內科醫生，還應有熟悉ICD使用的工程技術人員和有經驗的護士配合。

1.2 手術間 ICD的埋置必須在無菌條件下進行，專用導管室或手術間是比較理想的手術環境。

1.3 藥品和器械

1.3.1 體外除顫器 要求除顫性能良好。在ICD埋置術中誘發室性心動過速或(和)心室顫動(VT/VF)時，若發現電極導線位置不合適、起搏系統工作有問題(如導線與脈沖發生器連接不正確或機器本身性能故障)、病人機體反應不佳以及除顫閾值高等等情況，致ICD不能終止VT/VF，必須立即進行體外除顫。

1.3.2 血氧和血壓監測 為隨時了解病人血液動力學變化，對重要的生命體征進行動態監測十分必要。監測指標以血氧飽和度為佳，作動態血壓監測亦可。

1.3.3 心電圖機或多導生理記錄儀 隨時觀察和記錄病人的心率和心律變化，以便及時處理。

1.3.4 體外除顫分析儀 該儀器具有ICD功能，并能程控ICD參數、進行電生理檢查、誘發VT/VF、測試除顫閾值、記錄心電圖等，是埋置ICD時不可缺少的。

1.3.5 起搏分析儀 ICD具有像起搏器一樣的起搏功能，在電極導線固定后，需進行起搏和感知閾值測試。

1.3.6 藥品 必須備齊心肺復蘇、心律失常等搶救藥品。亦應充分準備不同類型的電極導線，如：彈簧電極板、片狀電極等，以備不時之需。在整個手術過程中應保持靜脈通暢，靜脈內最好保留細塑膠管，這樣，即使血液動力學狀態惡化，也能有供搶救的靜脈通道；同時也可避免病人因躁動而致輸液針頭刺破靜脈。

手術麻醉

埋置ICD對麻醉的要求不同于安裝心臟起搏器，除了充分局麻外，還應輔以適當的靜脈麻醉。但麻醉不宜太深，手術開始前給予少量鎮靜、鎮痛劑，如杜冷丁、非乃根、安定等以減輕病人恐懼心理和制作囊袋時的疼痛。當需要誘發VT/VF和進行除顫閾值測定時，可給予異丙酚或咪唑安定。切忌使心率增快的興奮劑。

埋置途徑

早期系采用開胸埋置心外膜電極導線，其手術創傷大、并發癥多；近年所用經靜脈埋置的心內膜電極導線大大簡化了手術操作，倍受臨床醫師歡迎。

3.1 經胸外科手術方式

3.1.1 手術切口 有數種可酌情選用。隨著治療室性快速心律失常的非藥物治療方法增多，就某一病人而言埋置ICD可能只是種種措施中的一種。外科手術方法的選擇與病人的病史和是否需要同時進行心血管手術很有關系。假如只是單純埋置ICD可作劍突下或左肋下切口，這不僅手術創傷小，而且左室可清楚暴露。對既往做過心臟外科手術或埋置ICD同時需要進行其它心臟手術的患者，宜采取左側開胸或胸骨正中切口，這既可縮短手術時間，又可減少術后并發癥的發生。

3.1.2 電極埋置 早期的ICD電極有四種類型：①片狀電極，②心肌螺旋電極，③彈簧電極，④雙極心內膜電極。四種電極組成兩種工作方式。①全部經胸方式：兩個片狀電極組成一對，用于除顫放電和感知QRS波群；一對心肌螺旋電極用于感知頻率。此種方式的電極埋置，全部通過開胸完成。②部分經胸、部分經靜脈方式：經靜脈的彈簧電極與一個經胸的心外膜片狀電極組成一對，用于除顫放電和感知QRS波群；另一個經靜脈雙極心內膜電極用于感知頻率。通常將陽極置于上腔靜脈，陰極置于心尖部心外膜處。這種方式因需開胸和靜脈插入導線，操作不如前種方式方便。

3.2 經靜脈方式 CPI公司生產的Vantak PRx導線系統是一條長100 cm，由三個電極組成的經靜脈導線。它集頻率感知、除顫和起搏功能于一體，最遠端接觸右室心尖部的是一個翼狀多孔頭電極，作為陰極用于感知和起搏。另兩個為彈簧電極，位于靠遠端的電極具兩種功能，陰極用于除顫和起搏，陽極用于感知；近端電極作為陽極，用于除顫。閾值高時也可將心內膜導線和一個片狀電極合用，片狀電極的面積為28 cm，埋于左胸部的皮下或肋骨下。

3.2.1 靜脈選擇 ICD的電極導線較起搏器的導線粗，一般選鎖骨下靜脈穿刺，用12 F擴張管、套管送入電極導線。為不影響病人上肢活動和避免肌電干擾、誤感知，多采用左側鎖骨下靜脈途徑。穿刺點應選擇鎖骨中點，不宜太偏內側，以避免導線在狹窄的鎖骨與第一肋骨間的間隙通過而受擠壓，甚至折斷。

3.2.2 電極固定 ICD電極導線有兩個電極比較粗，操作方便，容易越過三尖瓣固定于右室心尖部。將直指引鋼絲頭端塑成45°角度的彎曲，以使電極導線順利地通過三尖瓣；再換成直指引鋼絲操縱電極導線使其頭端固定于右室心尖部。電極導線固定的位置關系到ICD能否感知心動過速和有效除顫。

23.2.3 囊袋制作 目前使用的ICD可像起搏器一樣埋于胸前，不過脈沖發生器體積仍較大，最小者容積也達45 ml，重量不低于90 g。為防止皮膚受壓而產生破潰，多采取肌肉下埋置，切口可選在胸三角區或鎖骨下靜脈下緣5～8 cm處。切開皮膚和皮下組織，暴露胸大肌，將胸大肌和胸小肌進行鈍性分離(不剪斷肌肉)，徹底止血，作一適合脈沖發生器大小的囊袋，以脈沖發生器可完全埋入為度。在切口以下徹底止血，防止滲血和發生血腫。對肥胖、皮下組織豐滿的病人，亦可在皮下制作囊袋。

閾值測定

閾值測定關系到埋置的ICD能否正確識別VT/VF并及時予以心律轉復、除顫與起搏等。

4.1 起搏閾值 ICD具有起搏器的功能，所以擬用起搏分析儀測試起搏閾值和感知閾值。對ICD來說后者的測試則更為重要，要求R波振幅＞5 mV，最好是達到8 mV。因為發生VT/VF時QRS波群振幅往往較低，如不能感知則不能除顫和轉復心律，這將是很危險的。其它參數值與埋植起搏器的要求一樣。適宜的起搏閾值是除顫閾值不高的間接反映。在測試除顫閾值時，宜從低能量開始，以減少VT/VF的誘發次數。

4.2 除顫閾值(Defibrillation threshold,DFT)系指將VF轉為竇性心律的最低能量，為了安全起見，一般只要求有效轉復心律的能量相對較低便可。因此所測定的DFT都比實際的DFT偏高。為了測試DFT需誘發VF。誘發的方式有四種：①T-電擊，②50 hz暴發式起搏，③手控暴發式起搏，④程控電刺激。誘發VF應予靜脈麻醉，使病人處于朦朧狀態，以減少痛苦。當VF誘發時，如ICD不能終止，則應立即行高能量體外除顫。

術后觀察

埋置ICD后應進行24 小時持續心電監測，了解心律和心率的變化，并觀察傷口有無滲血。術后第二日應該用體外除顫分析儀進行電生理檢查，誘發VT/VF，觀察ICD的治療效果。這一點實際上很難做到。但至少應進行一次起搏閾值和各項參數的測試，如各項參數沒有太大變化、閾值低，說明電極導線固定位置良好，據此可推測ICD具有很好的抗心動過速起搏和除顫功能。

并發癥的預防

良好的手術環境，規范的手術操作和術前停用一切抗凝藥可以防止滲血、血腫、感染和電極移位的發生。DFT測試的次數不宜過多，特別對心功能不全的病人更要注意，以免因除顫次數多而發生血液動力學變化。對術后出現過心律轉復的病人，應立即用體外程控儀調出儲存的信息，了解心動過速的性質、發作次數、ICD治療效果和是否需要調整參數。20例埋藏式心臟復律除顫器安置技術總結

中華心血管病雜志 1998年第6期第卷 臨床研究

作者：任自文 宋有城 胡大一 張金榮 馬虹 葛堪憶 杜雪平朱俊 丁燕生 楊新春 商麗華 王青 郭靜萱 單位：100034 北京醫科大學第一醫院(任自文、丁燕生)；中國醫學科學院中國協和醫科大學阜外心血管病醫院(宋有城、朱俊)；北京紅十字朝陽醫院(胡大

一、楊新春、商麗華)；北京安貞醫院(張金榮)；中山醫科大學附屬第一醫院(馬虹)；北京醫科大學第三醫院(葛堪憶、郭靜萱)；北京復興醫院(杜雪平、王青)

關鍵詞： 除顫器，植入型；心動過速，室性；心室顫動

【摘要】 目的 總結20例埋藏式心臟復律除顫器(ICD)的安置經驗。方法 總結分析20例患者的一般臨床情況、手術技巧、心室顫動(室顫)的誘發及除顫閾值(DFT)測定方法以及ICD的程控原則。結果 20例患者中男18例, 女2例;平均年齡54.1±14.4歲;冠心病11例, 擴張型心肌病2例, 房缺修補術后1例，右室發育不良2例, 原發性室顫1例, 無器質性心臟病者3例；19例術前均接受胺碘酮治療, 1例服用索他洛爾。手術全部采用單切口, ICD埋于胸大肌下, 電極導線于切口內經鎖骨下靜脈穿刺送入右心室。首選T波同步電擊法誘發室顫, 成功率 80%。DFT18.4±4.7J, 1例對調電擊極性、1例加用上腔靜脈電極后DFT才符合要求。電擊阻抗53.7±7.6Ω。R波振幅12.4±6.0mV, 1例因R波振幅低而加用心室螺旋電極。起搏閾值0.6±0.2V。起搏阻抗540.0±110.8Ω。1例與單極起搏器合用, 術中測試無相互影響。結論 胸部單切口置入ICD方法簡便可靠, 術中需酌情決定上腔靜脈電極及心室螺旋電極的使用, T波同步電擊是一種安全有效的誘發室顫方法。ICD與起搏器合用時，術中需測定二者的相互影響。Implantation techniques of 20 implantable cardioverter-defibrillators Ren Ziwen, Song Youcheng, Hu Dayi, et al.The First Hospital of Beijing Medical University, Beijng 100034

【Abstract】 Objective To summarize the experience of implantation of imptanlable cardioverter-defibrillator(ICD)in 20 patients.Methods The general clinical status, skills of procedures, the methods of inducing ventricular fibrillation(Vf)and measuring defibrillation threshold(DFT), and the principles of programming ICD were analyzed in 20 cases.Results Eighteen males, two females;the average age was 54.1±14.4 years old;eleven patients with coronary heart disease, two with dilated cardiomyopathy, one with repaired atrial septal defect, two with right ventricular desplasia, one with primary Vf, three without organic heart diseases.Nineteen patients took amiodarone and one took sotalol before procedures.Single chest incision procedures were performed in all cases, ICDs were implanted under pectoralis major and the electrode leads were introduced to the apexes of right ventricles by puncturing subclavicular veins.T wave synchronous shock were used to induce Vf at first in all cases and success rate was 80%.DFT 18.4±4.7J.DFT was qualified after reversing polarity in one case and by using SVC lead in another case.Shock path impedance was 53.7±7.6 ohms.R wave was 12.4±6.0 mV, A screw-in electrode lead was added in right ventricle in one case because R wave was lower.Pacing threshold was 0.6±0.2V.Pacing impedance was 540.0±110.8 ohms.Combined use of ICD and unipolar pacemker in one case, measures revealed no interaction between them during the operation.Conclusions Single chest incision procedure of implanting ICD was simple and reliable.Whether use of screw-in electrode lead and SVC lead should be determined during operation according to the R wave amplitude and DFT.T wave synchronous shock is an effective and safety method of inducing Vf.The interaction of each other should be observed and measured during operation if using combined ICD and unipolar pacemaker.【Key words】 defibrillators, implantable

tachycardia, ventricular

ventricular fibrillation

臨床對比研究業已證明,埋藏式心臟復律除顫器(implantable cardioverter-defibrillator,ICD)治療惡性室性心律失常、預防猝死的效果優于抗心律失常藥，ICD 的臨床應用將日益受到重視。近年來, 我國應用ICD的數量雖有所增多, 但仍局限于少數醫院, 絕大多數臨床電生理工作者對ICD應用中的一些具體技術問題還不熟悉, 因此有關ICD的埋藏技術和隨訪經驗對于促進我國廣泛開展這一技術至關重要。本文總結20例ICD埋藏技術的有關經驗體會。資料與方法

1.臨床資料: 20例患者中男18例, 女2例;年齡20～74(54.1±14.4)歲;冠心病11例(其中6例有陳舊性心肌梗塞), 擴張型心肌病2例, 房缺修補術后1例，右室發育不良2例, 原發性心室顫動(室顫)1例, 無器質性心臟病者3例。19例患者有藥物難治性室性心動過速(室速), 7例有室顫史;14例于術前有電擊復律/除顫史;1例于ICD術前裝有單極VVI起搏器(Prevail 8085)。19例患者術前接受胺碘酮治療, 1例服用索他洛爾, 藥物能減少但未能徹底預防室速/室顫發作, 術后繼續服用。

2.ICD系統簡介：Ventak PRxIII 1720與Endotak系列導線相匹配, 導線頂端為翼狀起搏電極, 其后約1cm為遠端彈簧電極, 距頂端15cm左右為近端彈簧電極, 頂端電極與遠端彈簧電極為起搏感知電極, 電擊通過二個彈簧電極進行。Jewel系列ICD與Sprint 6932導線相匹配。Sprint導線頂端為一對起搏感知電極, 其后約1cm處為一彈簧電極, 電擊是通過彈簧電極和ICD機殼進行的。上述各型號ICD的快速心律失常識別標準均由頻率閾值和持續時間所組成, 都有快速心律失常的突發性和穩定性二項輔助標準, 分別用以鑒別竇性心動過速和心房顫動；Micro Jewel 7223Cx尚有EGM寬度標準, 用以鑒別室上性心律失常。快速心律失常的治療程序均有抗心動過速起搏(ATP)、電擊復律(CV)/除顫二種方式。ATP有短陣快速和周長遞減刺激二種方式。Micro Jewel 7223Cx最大電擊能量為30J, 其它型號為34J;每種型號都可設置三個工作區即一個室顫和二個室速工作區。這些型號的ICD也都有抗心動過緩起搏功能以及儲存心內心電圖、快速心律失常發生時間、周長、聯律間期、治療方式和效果的功能, 便于術后隨訪, 正確調整工作參數。

3.ICD埋藏方法：除2例采用靜脈全麻外均于局麻下在鎖骨下約2～3 cm處做約10 cm長的橫切口，切開皮下組織, 鈍性分離胸大肌胸骨部與鎖骨部，在胸大肌與胸小肌之間做ICD囊袋。經鎖骨下靜脈穿刺送入電極導線, 先端至右室心尖部。測定R波振幅(要求5mV以上)及起搏閾值(要求小于1mV), 均合要求后，連接導線尾端與體外心臟復律除顫器(ECD)及ICD模擬器并將模擬器置入囊袋。靜脈注射安定20～30mg使患者深睡, 通過程控儀誘發室顫, 測定電擊阻抗及除顫閾值(DFT), 若DFT≤24J, 電擊阻抗在30～130Ω范圍則置入ICD, 再誘發室顫, 用所測的DFT除顫成功則逐層縫合肌肉、皮下組織及皮膚。若DFT達不到要求時加用上腔靜脈電極。R波振幅不滿足要求時, 加用或換用心室螺旋電極。1例術中測定ICD與起搏器的相互影響。結果

8例用Ventak PRxIII, 1例用Jewel 7219, 7例用Jewel Plus7220, 2例用Micro Jewel 7221, 2例用Micro Jewel 7223;7例ICD埋于右胸，13例埋于左胸。

所有患者首選T波同步電擊法誘發室顫, 成功率80%(16/20)。誘發成功能量0.6J 9例, 0.8J1例, 1.0J 4例, 1.2J 2例；未成功的4例采用交流電刺激誘發成功。本組DFT18.4±4.7J。1例DFT 34J, 交換電擊極性后降為20J；1例DFT大于34J, 加用上腔靜脈電極后降為24J。電擊阻抗53.7±7.6Ω。R波振幅12.4±6.0mV。1例R波3mV以下, 加用心室螺旋電極專司感知后為6.9mV；1例R波3.5mV, 但術中誘發的3次室顫及3次室速均被及時感知, 未用螺旋電極。起搏閾值0.6±0.2V。起搏阻抗540.0±110.8Ω。1例術中測試觀察未發現ICD與單極起搏器間的不良相互作用。討論

1.埋藏方法及操作要點：ICD自臨床應用以來，其功能和物理特點都有了很大改進, 體積和重量不斷縮小, 現代的ICD都可以埋置在胸部;經靜脈電極的使用避免了開胸手術［1］,使埋藏技術大大簡化。盡管如此, 目前ICD體積仍然較大, 不宜埋于皮下, 故本組20例全部埋于胸大肌下。分離胸大肌時要注意切勿損傷內側靠近胸骨處的一束神經血管。在Jewel 和 Sprint 組成的ICD系統中，電擊是在彈簧電極與機殼之間進行的, 為使電流最大限度地覆蓋心臟, ICD應置于左側；而在Ventak 和Endotak 組成的ICD系統中, 電擊在導線的兩個彈簧電極之間進行, 可以不依賴于機殼，因此亦可置于右側。本組有7例Ventak置于右胸, DFT均符合要求。ICD放入囊袋時應將有字面朝向胸大肌, 反置雖不影響電擊效果, 但影響程控和遙測。有1例發生此情況, 將ICD反轉后始能正常詢問和程控, 這與ICD的技術手冊所述不同。

本組20例全部采用單切口手術, 在切口內行鎖骨下靜脈穿刺送入電極導線。切口宜內側高、外側低, 以便與胸大肌纖維平行, 否則影響囊袋入口的大小, 給ICD置入造成困難。鎖骨下靜脈穿刺點宜盡量靠外并需酌情朝鎖骨方向分離皮下組織。

2.誘發室顫及測定DFT： 誘發室顫通常有兩種方法, 一種是低能T波同步電擊, 該方法誘發室顫速度快, 成功率高, 安全性大［2，3］;另一種是用間期為20ms、30ms或50ms的交流電刺激, 交流電刺激時, 患者心跳及呼吸停止, 對患者損傷大。本組均首選T波同步電擊, 不成功者再改用交流電刺激。我們體會，T波同步電擊誘發的成功率與電擊能量及其落在T波的位置有關, 一般從0.6J開始, 不成功時酌增能量, 電擊位置在T波頂點附近最易成功。在心室起搏的情況下電擊比感知自主心律電擊的成功率高, 本組4例電擊法誘發未成功者均未進行心室起搏。

DFT是指最小的除顫能量, 如再降低能量, 則除顫無效, 在術中逐步降低能量測定這樣的DFT顯然是不現實的, 因誘發室顫的次數越多, 患者的生命危險越大。實際上只要用比ICD最大電擊能量小10J、除顫成功2～3次即符合要求, 因此ICD術中所測的DFT并非真正的除顫閾值。我們在前5例中首次選用15J，成功后降至10J再測一次, 10J不成功則再重復一次15J；從第6例開始, 用ECD和ICD各測一次15J, 均除顫成功即結束手術。不成功者試測24J, 再不成功加用上腔靜脈電極, 盡量減少室顫誘發次數。胺碘酮對DFT的影響，看法尚不一致［4］。本組19例術前服胺碘酮, 有1例術中未誘發室顫, 但次日誘發成功，2例DFT不合要求, 1例加用上腔靜脈電極, 1例改變電擊極性后符合要求, 說明胺碘酮對誘發室顫及DFT影響不大。而術前服用胺碘酮對減少室速/室顫發作、安全等待ICD埋藏術是必要的。現在, 我國已有患者在ICD術前1日或數日內因室顫而死亡的事件發生, 這與患者精神高度緊張, 體內兒茶酚胺的增加不無關系, 因此術前應酌情給予適量的β受體阻滯劑。

誘發室顫前要做好體外除顫準備, 使用非手持除顫器最為理想, 其優點是不破壞無菌條件, 不需移動X線機頭, 除顫迅速, 除顫后能按部就班進行手術。對于局部麻醉的患者, 誘發室顫之前要靜脈注射安定讓患者深睡, 避免疼痛與恐懼；本組18例采用此法, 術后無1例有痛覺回憶。1例用25mg安定后呼吸輕度抑制, 因此對年齡較大的患者要注意其呼吸狀況, 并盡量減小用量。

誘發室顫和測定DFT時, 要扶牢程控儀磁頭, 勿使移動位置, 否則可能會導致感知不足, 從而延誤治療。1例在誘發室顫后電擊時程控儀磁頭移位, ICD不再感知, 而第一次電擊又未成功, 只好進行體外除顫, 這樣對于患者是不安全的。

3.ICD與起搏器相互影響的觀察： 1例術前已有單極起搏器(Prevail 8085)埋于右胸, 必須確認二者無不良相互影響才能置入ICD, 為此術中進行了以下測試觀察:(1)將起搏器的輸出及脈寬調至最大值, 分別為8.0V及1.5ms, 觀察ECD在感知靈敏度為0.3mV時的感知標記, 未發現ECD對起搏脈沖及起搏除極的雙感知；(2)置磁鐵于起搏器脈沖發生器上使其為VOO工作方式, 通過ECD先后2次T波同步電擊誘發室顫, ECD感知靈敏度1.2mV, 均及時感知并一次除顫成功；將ICD置入囊袋后,同樣及時感知了誘發的室顫并除顫成功。以上3次誘發室顫后起搏器均有起搏脈沖發放, 但均迅速1次除顫成功, 說明室顫時起搏器未影響ICD感知。ICD除顫后起搏器起搏感知功能未受影響, 只是自動重設工作參數。術后隨訪表明，ICD與起搏器工作完全正常［5］。

4.ICD工作參數的設定及輸入：

測定DFT之前要設定并輸入ECD/ICD對室顫的工作參數, 同時也要設定室速和心動過緩起搏的工作參數, 因誘發室顫的方法也可能誘發室速, 而室顫/室速終止后可能發生心動過緩。室顫頻率閾值一般設180～200次/分, 室速的頻率閾值要比臨床發作頻率低10～20次/分。室顫只設2次電擊除顫, 通常我們第一次用15J, 第二次用最大能量34J, 若第二次無效立即體外除顫。室速選用ATP、低能CV、高能CV的階梯治療方案, 180次/分以下的室速采用ATP方式終止成功率較高［6］, 可先用短陣快速刺激, 起搏周長從心動過速周長的80%左右開始，每陣4～10個脈沖, 陣間遞減10ms, 限定最小周長200ms, 共設4～5陣。第二套ATP程序可選用周長遞減的起搏方式, 起搏周長從心動過速周長90%以上開始, 每陣3～4個脈沖, 共設3～4陣, 陣內、陣間均可遞減10ms, 電擊程序排在ATP之后, 首次能量1～10J, 第二次增加5～10J, 第三次開始可用最大能量。抗心動過緩起搏頻率50～60次/分。

DFT測定完畢后要修改ICD工作參數能量: 將室顫治療程序(4～6次CV)全部打開, 首次除顫能量比DFT高5～10J；第二次開始用最大能量, 最后1～2次改變電擊方向。如果術中誘發室速, 根據原來程序的工作效果調整參數。易發生竇性心動過速者加設突發性標準, 有心房顫動的患者加用穩定性標準。

縫合傷口之前應將ICD工作程序暫時關閉, 以免縫合時發生肌電感知, 引起誤放電。手術完畢再把ICD工作程序重新打開，并打印全部工作參數。

第二篇：干式除渣設備系統安裝及試運技術總結

干式除渣設備系統安裝及試運技術總結

呂春陽

1概述

隨著技術不斷的發展、灰渣綜合利用水平和環保要求的日益提高，為便于灰渣的綜合利用、節約用水、減少廢水排放給環境造成的污染，推廣干式排渣技術是今后發展的方向。電站燃煤鍋爐干式排渣系統是一種用特殊的鋼帶取送，同時引入適量的自然風有效冷卻熾熱的爐底灰渣，不需用任何水，從而改變火電廠傳統的除渣方式，實現污水零排放，為火電廠提供一種潔凈的電力生產的方法，伊敏煤電二期2×600MW亞臨界、三期2×600MW超臨界機組擴建工程均采用鋼帶式排渣機干式除渣系統 2主要設備系統

2.1二期2×600MW亞臨界機組排渣設備系統

2.1.2碎渣及緩沖渣斗設施：在每臺爐鋼帶輸渣機一級碎渣機的出口，通過一級緩沖渣斗分成兩路，每一路進入1套獨立的氣力輸渣單元。每一路氣力輸渣系統設置二級碎渣機，可將一級破碎后的干渣進一步破碎至3mm以下。在二級碎渣機出口設置一個二級緩沖渣斗，容積為3.2m3。

2.1.2輸送裝置配置：在每個二級緩沖渣斗下設置1套干渣輸送裝置，每套包括：補償器、進料閥、輸送罐、給料機等，輸送罐容積為4m3。

2.1.3輸送單元配置：每套輸送裝置組成1個獨立的輸送單元，每臺爐設2個獨立的輸送單元，即A單元和B單元，該2個單元互為備用。2個單元即可單獨運行，又可同時運行。2.1.4輸渣管道配置：每個輸送單元單獨設置1條輸渣管道，管徑為DN250，將干渣輸送至渣庫，系統出力為38t/h。每臺爐共設2根輸渣管道，每根管道在渣庫頂部通過管道切換閥可將干渣送至兩個不同渣庫

2.2三期2×600MW超臨界機組排渣設備系統

2.2.1三期2×600MW超臨界機組排渣設備系統與二期相比有所不同，二期是通過管道氣力輸送到渣倉，通過輸送帶運輸；三期是通過斗提機提至渣倉后散裝汽車運輸。

2.2.2在鋼帶輸渣機出口布置1臺環錘碎渣機，環錘碎渣機出口分兩路通過2臺斗提機提至渣倉。渣倉排渣有兩種方式，一種是通過汽車散裝機排渣。一種是通過給料機、雙軸加濕攪拌器排渣。

3.除灰渣設備系統安裝工藝 3.1鋼帶輸渣機安裝

3.1.1工藝流程：渣斗安裝→立柱安裝→平臺扶梯安裝→液壓破碎機安裝→爐底膨脹節安裝→油缸支撐組件安裝→鋼帶輸渣機安裝→渣井澆注→機械密封裝置安裝→液壓破碎油管安裝。

3.1.2渣斗各組件運至現場，三個渣斗分別進行組合焊接，而后將三個渣斗組裝成一體。采用每側用4個5噸手拉葫蘆，整體起吊，待起吊高度位置后，安裝渣斗立柱、橫梁，待立柱、橫梁安裝找正后將渣斗就位。通過測量、調整保證渣斗入口幾何尺寸及上口的水平度。渣斗安裝完畢進行平臺扶梯安裝。

3.1.3液壓破碎機安裝時，應按圖示位置焊接膨脹節連接板；擠壓頭應伸縮靈活，無卡澀現象；兩個箱體結合面及側板與箱體結合面之間填充δ=3㎜的耐熱墊石棉布，結合面結合要緊密；箱體上蓋連接筋板待組裝調試完后再焊接，角焊縫要打磨平整；將連板與破碎機縱支梁焊接。將膨脹節立邊置于排渣箱體上法蘭的平面上，另一個立邊在渣斗出口法蘭立邊外側，且兩個膨脹節接口搭接；待膨脹節全部固定后，對各焊口滿焊，防止漏風。

3.1.4油缸支撐組件安裝：各焊接件要焊實，焊牢，施焊時注意工藝防止變形；行程開關安裝板待油缸安裝后再安裝；各支撐梁與渣井立柱分別焊接，支撐梁間不能焊接。

3.1.5鋼帶輸渣機安裝是除渣設備系統安裝工藝較為復雜的，也是除渣設備系統的關鍵設備。3.1.5.1以鍋爐房0m鋼帶機基礎墊鐵水平面作為鋼帶輸渣機安裝的基準面，以鍋爐橫縱中心線為鋼帶輸渣機安裝的中心線在基準面標出，按照《干式排渣設備布置圖》的位置要求，在基準面上標記鋼帶輸渣機滾筒、尾部張緊段、標準段、過渡段、頭部驅動段中心線及過渡段與鋼帶輸渣機水平部分連接面的位置線。鋼帶輸渣機上升段支撐斜梁傾角角度偏差必須控制在±15′以內。

3.1.5.2鋼帶輸渣機箱體安裝一般先安裝水平段、過渡段再安裝傾斜段，最后安裝頭部驅動段的順序。

3.1.5.3按照過渡段與鋼帶輸渣機水平部分連接面的位置線安裝一個標準段，作為過渡段的定位面，依次連接水平方向的標準段和尾部張緊段。

3.1.5.4安裝過渡段與傾斜段第一個標準段，檢查與過渡段相連的標準段法蘭的結合情況，達不到設計要求時要進行調整，保證圓滑過渡。依次安裝第二個標準段（或調整段）至頭部驅動段。

3.1.5.5調整標準、過渡段、尾部張緊段、頭部驅動段的相對標高，各段底部安裝的墊板和底部沿鋼帶輸渣機長度方向的結合面應保持一致的高度，最大誤差≤0.5mm。

3.1.5.6調整標準、過渡段、尾部張緊段、頭部驅動段的的刮板清掃鏈、鋼帶托輥及托輪的相對高度及平行度。保證在標準范圍內。

3.1.5.7依次將導料板層和罩體安裝在鋼帶輸渣機上層箱體上。3.1.5.8在鋼帶輸渣機尾部布置一臺卷揚機，沿鋼帶輸渣機的中心線將鋼絲繩繞過改向鏈輪和驅動鏈，從清掃鏈回程側進入，從清掃鏈承載側返回到尾部。將改向鏈輪組置于尾部端面最長處，在驅動鏈輪附近安裝一個改向滑輪。

3.1.5.9聯接鋼絲繩與清掃鏈，操作卷揚機將清掃鏈沿承載側牽入，當清掃鏈到達驅動鏈輪時，把改向滑輪摘下，使清掃鏈繞過驅動鏈輪，不要錯齒，啟動清掃鏈驅動機構完成剩余的牽引工作，為防止清掃鏈堆積，卷揚機應起到張緊的作用。在牽引的過程中應保證圓環鏈的豎環必須沿著所有輪槽通過，當牽引工作完成后，截去多余鏈條，用開口環將清掃鏈聯接起來，張緊清掃鏈，檢查清掃鏈的長度。

3.1.5.10鋼帶安裝時沿著鋼帶輸渣機的中心線將鋼絲繩繞過改向滾筒和驅動滾筒，從鋼帶回程側進入，從鋼帶承載側返回到尾部，在承載側須借用一個托輥，以限制鋼絲繩繃起。如果驅動滾筒與減速機分離，可以把驅動滾筒作為“改向滑輪”；如果驅動滾筒與減速機已經相連，那么需要在驅動滾筒附近布置兩滑輪，保證牽引過程中鋼絲繩與驅動滾筒沒有接觸。3.1.5.11將鋼帶防置在與鋼帶寬度相當的托架上，鋼帶安裝時，按照出廠時已經編好的各段的編號順序連接。將第一段鋼帶沿運動方向置于鋼帶輸渣機尾部平臺上，通過牽引板與鋼絲繩聯接起來，操作卷揚機，時鋼帶向前移動4m，將第二段鋼帶置于鋼帶輸渣機尾部平臺上，與第一段鋼帶尾部相連插入串條，這時需注意該串條所聯接的兩根網條的旋向、兩根網條的相互位置以保證所有螺釘在一條直線上，安裝好承載鋼板，按上述步驟將剩余鋼帶全部牽引進去。

3.1.5.12當鋼帶前進至過渡段承載側時，要注意鋼帶必須從托輥與壓輪之間通過，并且讓鋼絲繩在托輥上經過，當鋼帶前進至驅動滾筒時，保證滾筒的中心線與鋼帶的中心線重合，當驅動滾筒附近布置滑輪時，將鋼絲繩與滑輪分離；當鋼帶前進至過渡段回程側時，要注意鋼帶必須從壓輥與托輪之間通過。

3.1.5.13如果驅動滾筒已經與減速機相連，那么在回程側，需要減速機與卷揚機相互配合來完成牽引工作。

3.1.5.14當牽引完成時，改向滾筒應該位于尾部端面距離最長處。將牽引鋼絲繩及牽引板拆下。裝在最后一段的尾部，同時將另一塊牽引板與手拉葫蘆連接在第一段的頭部，通過操作，使兩段逐漸靠近，當接口位于尾部箱體的開孔處時，拆去牽引板，裝上對接工具，張緊鋼帶以確定合適的長度，將最后一根串條插入，使鋼帶成為閉合回路。

3.1.5.15將所有螺釘與承載板點焊，并將段與段之間的連接串條與網條焊接牢固。3.1.6前、后水冷壁下集箱橫向管排平整度及機械密封生根件的間距及平整度是影響機械密封裝置安裝質量、進度的關鍵。機械密封生根件要求在鍋爐水壓前安裝完成，二期工程機械密封生根件沿前、后水冷壁下集箱橫向間距大100mm，鍋爐水壓已經完成且機械密封生根件與水冷壁管排焊接完，不允許改動，只能修改機械密封白鋼板，造成不必要的人工時的增加。三期工程中，前、后水冷壁下集箱與冷灰斗水冷壁管排組合時變形較大，整體找正也沒有達到標準要求，前、后水冷壁下集箱兩側標高較中心點最大差95mm，導致安裝的機械密封生根件整體呈圓弧形且參差不齊，沒有在一條直線上。因渣井上部四周密封梁是水平的，如按前、后水冷壁下集箱兩側標高為準安裝機械密封，集箱中心點處膨脹量不夠，按中心點標高為準安裝機械密封，集箱兩側白鋼密封板短。不得已在保證水冷壁向下膨脹量的情況下，修改白鋼密封板、渣井上部四周密封梁。增加工時6天。在以后施工中，認真仔細的進行圖紙會審，嚴格控制各工序的施工質量，加強專業之間的協調溝通應該引起我們高度的重視。3.1.7液壓破碎油管安裝時應保證管道內部清潔，防止液壓油管缸堵塞，油管路快速接頭較多要對正均勻擰緊，以防漏油。3.2其他設備安裝

3.2.1二期工程中鋼帶輸渣機出口設備采用的是從上至下分別進行一級碎渣機、緩沖渣倉、二級碎渣機、中間渣斗、給料機及附件安裝的安裝順序。設備存放在安裝位置下方后利用手拉葫蘆提升安裝就位。

3.2.2三期工程中鋼帶輸渣機出口設備較二期工程工作量大，分別布置在室內和室外，室內的環錘碎渣機存放在安裝位置下方后利用手拉葫蘆提升安裝就位。室外布置的斗提機、渣倉及支架、平臺扶梯、防雨罩及支架安裝時根據現場實際情況，充分發揮了機械優勢，均采用整體組合吊裝的方式。施工周期大為縮短，其他輔助設備穿插進行安裝。4.干式除渣系統存在的問題及解決方法 4.1一級碎渣機減速機機殼斷裂

二期工程4#機組在168小時試運期間一級碎渣機減速機機殼兩次斷裂，第一次斷裂更換備用減速機，第二次斷裂拆用3#機組一級碎渣機減速機，兩次事件間隔不足3天，在減速機殼體斷裂搶修期間，鍋爐排渣不得不采用事故排渣，人工清理，投入大量人力、機具，既造成不必要的損失，又造成環境污染。且險些造成停機事故。4.1.1原因分析

經實際檢查造成一級碎渣機減速機機殼斷裂的主要原因是鍋爐爐膛內有金屬雜物，第一次斷裂時，檢查時發現一級碎渣機碎渣齒內卡一長500mm，∠50角鋼，第二次斷裂時，檢查時發現一級碎渣機碎渣齒內卡一長600mm，過熱器防磨瓦。當金屬雜物將碎渣機碎渣齒卡死不能運轉時減速機與驅動電動機間液力偶合器熔斷塞保護未動作，使電動機產生的扭矩大于減速機所能承受的載荷而損壞。液力偶合器熔斷塞保護未動作的原因是設計比匹配，存在“大馬拉小車”現象，電動機、液力偶合器的功率大于減速機的功率。在沒達到液力偶合器熔斷塞保護動作時，減速機機殼已經斷裂。在第一次斷裂時，因機組168小時試運，時間倉促，為能及時發現設計不匹配的問題，對爐膛存在雜物考慮不周，認為機組運行多日已無較大金屬物，沒有采取可靠的措施，是導致第二次減速機機殼斷裂的一個原因。4.1.2解決辦法

4.1.2.1在機組點火前對爐膛、煙風道要徹底清掃，保證清潔。4.1.2.2在除渣設備系統投用前，鋼帶輸渣機反轉，以清除內部雜物。

4.1.2.3在鋼帶輸渣機頭部一級碎渣機入口前加裝除鐵器，定期巡檢并清除吸附的金屬物。4.1.2.4更換電動機、液力偶合器，與減速機功率相匹配。

4.1.2.5加強對爐膛內各受熱面設備的緊固件、防磨件在安裝前檢查，對于焊接質量不合格的進行補焊處理。4.1.3三期工程的改進措施

4.1.3.1三期工程中鋼帶輸渣機出口設計布置的是PCH8080環錘碎渣機，驅動電動機與環錘碎渣機采用帶傳動，該環錘碎渣機對于焊條頭、短鐵絲等小金屬物有較強的通過能力，減少了卡堵的機率。若碎渣機出現卡堵，則電氣控制碎渣機交替正反轉以便排除卡堵故障，如果反復3次仍不能排除卡堵，則自動跳閘并發出報警。一旦電氣失靈，電動機帶動液力偶合器輸入端旋轉而使偶合器迅速升溫至易熔塞熔化而卸油卸載，保護電動機悶車而燒毀。當碎渣機出現卡堵時傳動帶打滑，以保護電動機及碎渣機免受損壞。三期工程中該碎渣機運行較為穩定。

4.2輸渣管排渣不暢管道堵塞，給料機卡堵

結合4#機組除渣系統運行經驗，在3#機組除渣系統投入前對鍋爐爐膛、鋼帶輸渣機及煙風道進行了徹底的清掃，并在鋼帶輸渣機頭部一級碎渣機入口前加裝除鐵器，且更換電動機、液力偶合器，與減速機功率相匹配。在頭運的前一天運行狀態良好無異常，在第二天出現排渣不暢通，出力不足，中間渣斗累積渣量逐漸增多。一級碎渣、二級碎渣機運行正常，給料機卡阻頻繁。多次人工排渣，且排渣時揚塵造成環境污染，投入大量人力、物力，使運行維護工作量大大增加。4.2.1原因分析

在人工排渣處理給料機卡阻時發現給料機內卡有焊條頭、鐵絲、鋼絲繩扣等金屬物，將給料機葉輪卡死，導致卡阻保護動作給料機停止運行。鋼帶輸渣機頭部孔門加裝的除鐵器上也吸附了類似的金屬物，并也進行了定期清理。經進一步排查金屬物的來源確定為改造鍋爐再熱器時的遺留物。在鍋爐點火吹管結束后，整套啟動前夕因再熱器管壁超溫，進行了改造，為保證整套啟動工期，改造工作24小時作業，改造結束后即機組啟動，時間倉促，拆除危險區域的腳手架及清理現場時不夠徹底。加上鍋爐吹灰原鍋爐一些死角處可能存有的金屬無也會落下。在運行時一些金屬物壓在灰渣下面的鋼帶輸渣機頭部除鐵器吸附不徹底，有遺漏，人工清除金屬雜物過程中，因爐膛負壓、灰塵較大，視線不清晰，可能掉入除鐵器后一些小的雜物，通過一、二級碎渣機后進入給料機，給料機葉輪與殼體間隙較小而卡死堵渣。

在對系統檢查時發現輸渣管道動力氣源母管減壓閥后壓力表壓降迅速，約30秒從0.6MPa降為零，正常壓降一般為0.2MPa，即降至0.4MPa。這一情況表明空氣流量不夠，壓力不足，而減壓閥前壓縮空氣儲氣罐壓力波動不大，管道為φ219通流面積足夠，不存在截流，將減壓閥頂絲壓到最大流量還是不足，后將減壓閥解體檢查發現在減壓閥壓閥芯的彈簧上卡有一個M10×25螺釘和一個螺母，限制了彈簧的行程，使閥芯壓不下去而截流，壓縮空氣流量滿足不了排渣需要，致使排渣不暢通，出力不足，中間渣斗內積渣增多并造成堵管。4.2.2解決辦法

4.2.2.1增加除鐵器人工除鐵頻率。4.2.2.2修復減壓閥

4.2.3三期工程因距渣庫較遠，采用管道輸渣需要布置多臺大功率空壓機，輸渣管道磨損維護量大，費用高，三期工程是通過斗提機提至渣倉后散裝汽車運輸。渣倉排渣有兩種方式，一種是通過汽車散裝機直接裝車，一種是經給料機、雙軸加濕攪拌器裝車。在機組運行初期給料機也多次發生卡堵，主要是由于環錘碎渣機通過的小金屬物造成的。為避免給料機發生卡堵，在機組運行初期可采用汽車散裝機直接裝車排渣。

4.2.4鍋爐投粉吹管期間，灰渣量小，金屬雜物較多，可采用環錘碎渣機入口前事故排渣口排渣，人工清理。4.3冬季室外設備防凍

三期工程中除灰渣設備在安裝前軸承潤滑脂已經加完，潤滑油隨設備供貨，電廠招標技術協議中對高寒地區潤滑油脂的要求進行了說明，但室外布置斗提機、雙軸加濕攪拌器、給料機等設備在環境溫度-30℃以下時，潤滑油脂凝結啟動不起來，需要烘烤啟動。說明廠家提供的潤滑油脂沒有達到標準要求，由于室外氣溫低更換耐高寒潤滑油脂非常困難，放油時需要烘烤、拆解設備等措施。在以后的安裝作業中高寒地區室外設備防凍應引起我們的重視，注油前進行必要復檢或是要求提供有效的質量證明文件，確保油脂合格。以避免因油脂性能問題影響設備安全穩定運行。6.小結 從試運出現的問題不難看出，爐膛內部清潔是干式除渣設備系統安全、穩定運行的關鍵，這一點希望我們在以后同類型機組安裝中能一起足夠的重視，以避免在運行時被動的人工清渣，投入大量人力、機具，既造成不必要的損失，危機機組安全穩定運行。本文通過對干式除渣設備系統安裝工藝及試運過程出現的問題進行總結。意在能為以后的安裝作業中有所借鑒。由于本人知識淺薄，粗淺不足、錯誤紕漏之處，請批評指正。