第一篇：高層住宅樓板承插型盤扣式鋼管支撐技術
高層住宅模板承插型盤扣式鋼管支撐體系
陳新兵
（江蘇南通二建集團有限公司）
【摘要】：近年來，近幾年來，隨著城市化進程加快，國家對基礎設施建設投入逐年加大，建筑行業得到了空前發展，建筑業逐步走向工廠化，施工便捷成為了建筑企業追逐的目標之一。建筑高層住宅模板支撐排架也改變以往采用的鋼管扣件連接方式，而是采用更為便捷的承插型盤扣式鋼管支撐技術，“高效、便捷”也就成為了該項技術的代名詞。
【關鍵詞】：支撐 高效 便捷
一、工程概況
由江蘇南通二建集團有限公司施工的無錫凱旋華庭住宅項目，建筑面積125309平方米，主要由8棟高層單體組成，本工程為了提高施工人員的施工效率，加快施工進度，模板支撐排架采用承插型盤扣式鋼管支撐技術，真正體現了施工的“高效、便捷”。
二、支撐設計
本工程標準層模板支撐采用承插型盤扣式鋼管支撐體系，其架體節點構造要求（詳見附圖1）：承插型盤扣式插銷采用8mm厚的型鋼成品支撐，盤口及插銷與主要立桿及縱橫桿之間采用雙面滿焊焊接，連接盤的厚度為8㎜，焊接接頭有現場取樣作節點抗壓、抗拉試驗，試驗值為縱向抗壓15KN，橫向抗拉25KN，符合要求。立桿縱橫桿采用φ48×3.5鋼管作主要的骨架構件，立桿上的第一個盤扣件距離地面300mm，第一道水平拉桿作為掃地桿，第二個盤口件距離第一個盤口件1700mm作為第二道水平拉桿；由于該工程開間大小不規則，一般縱橫水平桿長度采用600mm、900mm、1200mm三種規格布置。
三、施工要點
（一）主要構配件制作要點
1、鋼管應無裂紋、凹陷、銹蝕，不得采用接長鋼管；
2、鋼管應平直，直線度允許偏差為管長的1/500，兩端面應平整，不得有斜口、毛刺；
3、鑄件表面應光整，不得有砂眼、縮孔、裂紋、澆冒口殘余等缺陷，表面粘砂應清除干凈；
4、沖壓件不得有毛刺、裂紋、氧化皮等缺陷；
5、各焊縫有效焊縫高度應符合本規程第3.2.4條的規定，且焊縫應飽滿，焊藥清除干凈，不得有未焊透、夾砂、咬肉、裂紋等缺陷；
6、可調底座和可調托座的螺牙宜采用梯形牙，A型管宜配置?48絲桿和調節手柄、B型管宜配置?38絲桿和調節手柄, 絲桿直徑不得小于36mm。可調底座和可調托座的表面應鍍鋅，鍍鋅表面應光滑，在連接處不得有毛刺、滴瘤和多余結塊；
7、架體桿件及構配件表面應鍍鋅或涂刷防銹漆，涂層應均勻、牢固；
（二）搭設要求
1、模板支架立桿的構造應符合下列規定：
a、每根立柱底部應設置墊木和底座，頂部設可調頂托，其螺桿伸出鋼管頂部不得大于200mm，安裝時應保證上下同心。
b、在立柱底距地面300mm高處，沿縱橫向水平方向設掃地桿
c、立柱需接長使用時，應采用對接，接長部位不得設在立桿下部，立柱接頭在同一平面上應錯開50cm以上。
2、支架立桿應豎直設置，2m高度的垂直允許偏差為15mm；
3、當梁模支架立桿采用單根立桿時，立桿應設在梁模板中心線處，其偏心距不應大于25mm；
4、安裝此體系支撐架應水平搭設，首先根據支撐平面配置方案放置好立桿，4個為一基本組裝單元，接著同時安裝橫桿及縱桿，并敲緊上盤扣，使節點緊固。并以此基本單元為起點，安裝其它的支撐架單元桿件，隨安裝隨調整加固，完成最底層的安裝。當一層高度不能滿足高度需要時，可采用立桿接高方法來解決。首先鋪設操作平臺板供安裝人員站在上面操作，將立桿活接頭安裝在下層立桿上端部，這是上下層立桿連接的重要構件，安裝上層立桿插入立桿接頭內，注意與下立桿方向對正，先把上層4根立桿裝好后再安裝此基本單元的橫桿及縱桿，接下來以此單元為基礎安裝此層支撐架的其它桿件，完成此層的構件搭設。按此方法可以垂直搭設完一層后繼續搭設上層構件，最后安裝上部可調托撐，至此完成了整個架體的搭設，最后進行上層鋼管、木方和模板及其它部件的安裝。
5、拆除此體系支撐架時，先放松上部的可調托撐，從一側分單元逐件拆除，同時應將上部的模板及腳手板同步拆除。拆除的總原則是先裝的后拆，后裝的先拆。
6、支撐架單元組裝完成后，應及時校正立桿垂直度、連桿的水平度、及單元組的整體方向，并及時緊固節點上盤扣，防止架體傾倒。安裝上層構件時必須鋪設必要的操作腳手板，確保操作人員安全。多層腳手架立桿應采用不同長度交錯布置，立桿接長時，應將2根需連接的立桿和接頭同時組裝、調整。當架體超高時，必須在適當位置設與墻體的可靠連接，防止架體整體失穩，并增加側向通長斜撐桿。
(6)梁板的鋼管立桿、其縱橫向間距相等或成倍數。
(7)模板支撐四角均應布置雙向垂直剪刀撐。剪刀撐均應與框架柱、墻模板可靠連接。水平支撐與立桿應連接牢固，四周要與框架柱或剪力墻頂緊。
四、結語
通過對承插型盤扣式鋼管支撐技術的應用，和原來的鋼管扣件式排架搭設相比，每層排架搭設時間普遍能夠提前3-6小時左右，對于承包班組來說節省了人工，該體系材料也能夠在以后住宅樓工程中重復利用，“高效、便捷”能夠得到完全的體現，也得到了現場施工人員的一致肯定。
第二篇：承插型盤扣式樓板模板支架計算書
承插型盤扣式樓板模板支架計算書
依據規范:
《建筑施工承插型盤扣式鋼管支架安全技術規程》JGJ231-2010
《建筑施工模板安全技術規范》JGJ
162-2008
《建筑結構荷載規范》GB50009-2012
《鋼結構設計規范》GB50017-2003
《混凝土結構設計規范》GB50010-2010
《建筑地基基礎設計規范》GB50007-2011
《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》JGJ130-2011
計算參數:
盤扣式腳手架立桿鋼管強度為300N/mm2，水平桿鋼管強度為205.0
N/mm2，鋼管強度折減系數取1.00。
模板支架搭設高度為6.0m，立桿的縱距
b=1.20m，立桿的橫距
l=1.20m，腳手架步距
h=1.50m。
立桿鋼管類型選擇：B-LG-1500(Φ48×3.2×1500);
橫向水平桿鋼管類型選擇：A-SG-1200(Φ48×2.5×1140);縱向水平桿鋼管類型選擇：A-SG-1200(Φ48×2.5×1140);
橫向跨間水平桿鋼管類型選擇：A-SG-1200(Φ48×2.5×1140);
面板厚度18mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm2。
木方50×70mm，間距200mm，木方剪切強度1.3N/mm2，抗彎強度13.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm2。
梁頂托采用雙鋼管φ48×3.0mm。
模板自重0.20kN/m2，混凝土鋼筋自重25.10kN/m3。
傾倒混凝土荷載標準值1.00kN/m2，施工均布荷載標準值5.00kN/m2。
圖
盤扣式樓板支撐架立面簡圖
圖
樓板支撐架立桿穩定性荷載計算單元
鋼管慣性矩計算采用
I=π(D4-d4)/64，抵抗距計算采用
W=π(D4-d4)/32D。
一、模板面板計算
面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算。
靜荷載標準值
q1
=
25.100×0.200×1.200+0.200×1.200=6.264kN/m
活荷載標準值
q2
=
(1.000+5.000)×1.200=7.200kN/m
面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:
本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:
W
=
120.00×1.80×1.80/6
=
64.80cm3；
I
=
120.00×1.80×1.80×1.80/12
=
58.32cm4；
(1)抗彎強度計算
f
=
M
/
W
[f]
其中
f
——
面板的抗彎強度計算值(N/mm2)；
M
——
面板的最大彎距(N.mm)；
W
——
面板的凈截面抵抗矩；
[f]
——
面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2；
M
=
0.100ql2
其中
q
——
荷載設計值(kN/m)；
經計算得到
M
=
0.100×(1.20×6.264+1.40×7.200)×0.200×0.200=0.070kN.m
經計算得到面板抗彎強度計算值
f
=
0.070×1000×1000/64800=1.086N/mm2
面板的抗彎強度驗算
f
[f],滿足要求!
(2)抗剪計算
T
=
3Q/2bh
[T]
其中最大剪力
Q=0.600×(1.20×6.264+1.4×7.200)×0.200=2.112kN
截面抗剪強度計算值
T=3×2112.0/(2×1200.000×18.000)=0.147N/mm2
截面抗剪強度設計值
[T]=1.40N/mm2
面板抗剪強度驗算
T
[T]，滿足要求!
(3)撓度計算
v
=
0.677ql4
/
100EI
[v]
=
l
/
250
面板最大撓度計算值
v
=
0.677×6.264×2004/(100×6000×583200)=0.019mm
面板的最大撓度小于200.0/250,滿足要求!
二、支撐木方的計算
木方按照均布荷載計算。
1.荷載的計算
(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)：
q11
=
25.100×0.200×0.200=1.004kN/m
(2)模板的自重線荷載(kN/m)：
q12
=
0.200×0.200=0.040kN/m
(3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN/m)：
經計算得到，活荷載標準值
q2
=
(5.000+1.000)×0.200=1.200kN/m
靜荷載
q1
=
1.20×1.004+1.20×0.040=1.253kN/m
活荷載
q2
=
1.40×1.200=1.680kN/m
計算單元內的木方集中力為(1.680+1.253)×1.200=3.520kN
2.木方的計算
按照三跨連續梁計算，計算公式如下:
均布荷載
q
=
3.519/1.200=2.933kN/m
最大彎矩
M
=
0.1ql2=0.1×2.93×1.20×1.20=0.422kN.m
最大剪力
Q=0.6×1.200×2.933=2.112kN
最大支座力
N=1.1×1.200×2.933=3.871kN
木方的截面力學參數為
本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:
W
=
5.00×7.00×7.00/6
=
40.83cm3；
I
=
5.00×7.00×7.00×7.00/12
=
142.92cm4；
(1)木方抗彎強度計算
抗彎計算強度
f
=
M/W
=0.422×106/40833.3=10.34N/mm2
木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!
(2)木方抗剪計算
最大剪力的計算公式如下:
Q
=
0.6ql
截面抗剪強度必須滿足:
T
=
3Q/2bh
[T]
截面抗剪強度計算值
T=3×2112/(2×50×70)=0.905N/mm2
截面抗剪強度設計值
[T]=1.30N/mm2
木方的抗剪強度計算滿足要求!
(3)木方撓度計算
撓度計算按照規范要求采用靜荷載標準值，均布荷載通過變形受力計算的最大支座力除以木方計算跨度(即木方下小橫桿間距)
得到q=1.044kN/m
最大變形v=0.677ql4/100EI=0.677×1.044×1200.04/(100×9000.00×1429167.0)=1.139mm
木方的最大撓度小于1200.0/250,滿足要求!
三、托梁的計算
托梁按照集中與均布荷載下多跨連續梁計算。
集中荷載取木方的支座力
P=
3.871kN
均布荷載取托梁的自重
q=
0.080kN/m。
托梁計算簡圖
托梁彎矩圖(kN.m)
托梁剪力圖(kN)
變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下：
托梁變形計算受力圖
托梁變形圖(mm)
經過計算得到最大彎矩
M=
2.837kN.m
經過計算得到最大支座
F=
25.688kN
經過計算得到最大變形
V=
2.257mm
頂托梁的截面力學參數為
截面抵抗矩
W
=
8.98cm3；
截面慣性矩
I
=
21.56cm4；
(1)頂托梁抗彎強度計算
抗彎計算強度
f
=
M/W
=2.837×106/1.05/8982.0=300.81N/mm2
頂托梁的抗彎計算強度大于205.0N/mm2,不滿足要求!建議增加頂托梁數量或調整間距！
(2)頂托梁撓度計算
最大變形
v
=
2.257mm
頂托梁的最大撓度小于1200.0/400,滿足要求!
四、立桿的穩定性計算荷載標準值
作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。
1.靜荷載標準值包括以下內容：
(1)腳手架鋼管的自重(kN)：
NG1
=
0.133×6.000=0.798kN
鋼管的自重計算參照《盤扣式規范》附錄A。
(2)模板的自重(kN)：
NG2
=
0.200×1.200×1.200=0.288kN
(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：
NG3
=
25.100×0.200×1.200×1.200=7.229kN
經計算得到，靜荷載標準值
NG
=
(NG1+NG2)
=
8.314kN。
2.活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載。
經計算得到，活荷載標準值
NQ
=
(5.000+1.000)×1.200×1.200=8.640kN
3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式
N
=
1.20NG
+
1.40NQ
五、立桿的穩定性計算
不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式
其中
N
——
立桿的軸心壓力設計值，N
=
22.07kN
φ
——
軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比
l0/i
查表得到；
i
——
計算立桿的截面回轉半徑
(cm)；i
=
1.59
A
——
立桿凈截面面積
(cm2)；
A
=
4.50
W
——
立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W
=
4.73
σ
——
鋼管立桿抗壓強度計算值
(N/mm2)；
[f]
——
鋼管立桿抗壓強度設計值，[f]
=
300.00N/mm2；
l0
——
計算長度
(m)；
參照《盤扣式規范》2010，由公式計算
頂部立桿段：l0
=
h＇+2ka
(1)
非頂部立桿段：l0
=
ηh
(2)
η——
計算長度修正系數，取值為1.200；
k
——
計算長度折減系數，可取0.7；
a
——
立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a
=
0.20m；
l0=1.800m；λ=1800/15.9=113.208,φ=0.387
σ=22073/(0.387×450)=116.540N/mm2,立桿的穩定性計算
σ<
[f],滿足要求!
考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為：
風荷載設計值產生的立桿段彎矩
MW依據扣件腳手架規范計算公式5.2.9
MW=0.9×1.4Wklah2/10
其中
Wk
——
風荷載標準值(kN/m2)；
Wk=uz×us×w0
=
0.500×1.090×0.138=0.075kN/m2
h
——
立桿的步距，1.50m；
la
——
立桿迎風面的間距，1.20m；
lb
——
與迎風面垂直方向的立桿間距，1.20m；
風荷載產生的彎矩
Mw=0.9×1.4×0.075×1.200×1.500×1.500/10=0.026kN.m；
Nw
——
考慮風荷載時，立桿的軸心壓力最大值；
立桿Nw=1.200×8.314+1.400×8.640+0.9×1.400×0.026/1.200=22.100kN
l0=1.8m；λ=1800/15.9=113.208,φ=0.387
σ=22100/(0.387×450)+26000/4730=121.718N/mm2,立桿的穩定性計算
σ<
[f],滿足要求!
模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。
六、盤扣式模板支架整體穩定性計算
盤扣式模板支架架體高度小于8m，依據規范不需要進行整體抗傾覆驗算。
僅供參考
第三篇：承插型盤扣式車庫支模技術交底
模板安裝技術交底
工程名稱：虢鎮茗苑五福綜合樓
交底部位：車庫模板支撐架
1、本工程車庫模板支撐體系采用承插型盤扣式腳手架，架子搭設必須滿足JG231-2010相關規定：
1）立管支撐的基礎必須穩固、牢靠
2）立管底部設支座（木片）（注意后澆板帶）3）立管下部不能設調節絲杠
4）立管間距不得大于1.2米，沿梁軸線方向不得大于0.9米；5）立桿間設置的縱橫雙向水平桿不得大于1.2米，最下一層水平桿離地高度不大于300mm；架體立桿頂端必須設置縱橫雙向水平桿；
6）桿件間的連接盤口必須完好和正確使用（盤口壞的不得使用）
7）架體四周設置八字斜拉桿，并每排每列設置一組同高十字斜拉桿.2、車庫部分墻柱梁分兩段施工，其中先支設車庫外墻及附壁柱模板澆筑砼，后支設框架柱、頂板、梁模板澆筑砼。
3、框架柱模板外側用絲桿和槽鋼或雙鋼管拉設加固，下部間距應400㎜，上部可適當放寬，但不應少于8道.4、車庫柱底標高為-6.7米，車庫頂板砼上平標高為-0.05米（-1.05米、-1.5米、-1.70米，現澆板厚250㎜，即板底支模高度為-1.75米。
5、地下擋墻總高度（最高）為6650mm，支模沿長度方向豎向放置50mm×70mm 木方作為豎向背楞，間距300mm；方木外側設橫向雙鋼管大龍骨，雙鋼管用（3型卡）鋼墊板和止水φ12 對拉螺栓加固，其間距從墻底至-4.0米間設10道，-4.0米至-1.50米處設4道，設置時下面間距小上面大，第一道對拉螺栓距地越小越好，且不大于200mm，以防墻根部脹模。墻模內側支撐與滿堂架拉牢，形成一整體，外側支撐與外架連接牢固。
6梁模板采用木膠板，支設梁模板前，應按尺寸先將梁底、梁側模板加工好，并將底模釘上木方；支模板時按梁的軸線位置搭設兩排腳手架，按梁底標高線底9㎝搭設水平小橫鋼管，再安放梁底模，底模兩側釘設側模，側模和底模下襯的木方要釘牢，盡量減少漏漿，使澆筑出的梁邊角整齊，減小修補的工作量。梁側小立桿間距為600mm，立桿間距600mm。
梁高度超過750mm，應加設φ12 對拉螺栓；跨度大于4m 梁起拱1-3/1.000。
交底人： 接受人：
年 月 日 年 月 日
第四篇：承插型盤扣式梁支架計算書1760
安全設施計算軟件(2012)
PKPM軟件出品
承插型盤扣式梁模板支架計算書
依據規范: 《建筑施工承插型盤扣式鋼管支架安全技術規程》JGJ231-2010 《建筑施工模板安全技術規范》JGJ 162-2008 《建筑結構荷載規范》GB50009-2012 《鋼結構設計規范》GB50017-2003 《混凝土結構設計規范》GB50010-2010 《建筑地基基礎設計規范》GB50007-2011 《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》JGJ130-2011 計算參數: 盤扣式腳手架立桿鋼管強度為300N/mm2，水平桿鋼管強度為205.0 N/mm2，鋼管強度折減系數取0.90。
模板支架搭設高度為9.0m，梁截面 B×D=600mm×1700mm，立桿的縱距(跨度方向)l=0.60m，腳手架步距 h=1.20m，立桿鋼管類型選擇：A-LG-3000(Φ60×3.2×3000);
橫向水平桿鋼管類型選擇：A-SG-900(Φ48×2.5×840);縱向水平桿鋼管類型選擇：A-SG-900(Φ48×2.5×840);
橫向跨間水平桿鋼管類型選擇：B-SG-2000(Φ42×2.5×1940);梁底增加2道承重立桿。
面板厚度12mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度12.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm2。木方40×70mm，剪切強度1.3N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm2。梁底支撐木方長度 0.60m。梁頂托采用雙鋼管φ48×2.8mm。梁底按照均勻布置承重桿2根計算。
模板自重0.20kN/m2，混凝土鋼筋自重25.50kN/m3。
傾倒混凝土荷載標準值1.00kN/m2，施工均布荷載標準值0.00kN/m2。安全設施計算軟件(2012)
PKPM軟件出品
扣件計算折減系數取1.00。
鋼管慣性矩計算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距計算采用 W=π(D4-d4)/32D。
一、模板面板計算
面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算。靜荷載標準值 q1 = 25.500×1.700×0.600+0.200×0.600=26.130kN/m 活荷載標準值 q2 =(1.000+0.000)×0.600=0.600kN/m 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 60.00×1.20×1.20/6 = 14.40cm3；
截面慣性矩 I = bh3/12 = 60.00×1.20×1.20×1.20/12 = 8.64cm4； 式中：b為板截面寬度，h為板截面高度。
(1)抗彎強度計算
f = M / W < [f] 其中 f —— 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)；
M —— 面板的最大彎距(N.mm)；
W —— 面板的凈截面抵抗矩；
[f] —— 面板的抗彎強度設計值，取12.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q —— 荷載設計值(kN/m)；
經計算得到 M = 0.100×(1.20×26.130+1.40×0.600)×0.100×0.100=0.032kN.m 經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.032×1000×1000/14400=2.236N/mm2 面板的抗彎強度驗算 f < [f],滿足要求!
(2)抗剪計算 安全設施計算軟件(2012)
PKPM軟件出品
T = 3Q/2bh < [T] 其中最大剪力 Q=0.600×(1.20×26.130+1.4×0.600)×0.100=1.932kN
截面抗剪強度計算值 T=3×1932.0/(2×600.000×12.000)=0.402N/mm截面抗剪強度設計值 [T]=1.40N/mm2 面板抗剪強度驗算 T < [T]，滿足要求!
(3)撓度計算
v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250 面板最大撓度計算值 v = 0.677×26.130×1004/(100×6000×86400)=0.034mm 面板的最大撓度小于100.0/250,滿足要求!
二、梁底支撐木方的計算
（一）梁底木方計算
作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。
1.荷載的計算：
(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：
q1 = 25.500×1.700×0.100=4.335kN/m
(2)模板的自重線荷載(kN/m)：
q2 = 0.200×0.100×(2×1.700+0.600)/0.600=0.133kN/m
(3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN)：
經計算得到，活荷載標準值 P1 =(0.000+1.000)×0.600×0.100=0.060kN 安全設施計算軟件(2012)
PKPM軟件出品
均布荷載 q = 1.20×4.335+1.20×0.133=5.362kN/m 集中荷載 P = 1.40×0.060=0.084kN
0.08kN 5.36kN/mA 600B
木方計算簡圖
0.0000.254
木方彎矩圖(kN.m)1.650.040.04
木方剪力圖(kN)
1.65
變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下：
4.47kN/mA 600B
變形計算受力圖
0.0000.721
木方變形圖(mm)
經過計算得到從左到右各支座力分別為 安全設施計算軟件(2012)
PKPM軟件出品
N1=1.651kN N2=1.651kN
經過計算得到最大彎矩 M= 0.253kN.m 經過計算得到最大支座 F= 1.651kN 經過計算得到最大變形 V= 0.721mm 木方的截面力學參數為
本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 4.00×7.00×7.00/6 = 32.67cm3；
截面慣性矩 I = bh3/12 = 4.00×7.00×7.00×7.00/12 = 114.33cm4； 式中：b為板截面寬度，h為板截面高度。
(1)木方抗彎強度計算
抗彎計算強度 f = M/W =0.253×106/32666.7=7.75N/mm2 木方的抗彎計算強度小于15.0N/mm2,滿足要求!(2)木方抗剪計算
截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh < [T] 截面抗剪強度計算值 T=3×1.650/(2×40×70)=0.884N/mm2 截面抗剪強度設計值 [T]=1.30N/mm2 木方的抗剪強度計算滿足要求!
(3)木方撓度計算 最大變形 v =0.721mm 木方的最大撓度小于600.0/250,滿足要求!
（二）梁底頂托梁計算
托梁按照集中與均布荷載下多跨連續梁計算。安全設施計算軟件(2012)
PKPM軟件出品
均布荷載取托梁的自重 q= 0.075kN/m。
1.65kN 1.65kN 1.65kN 1.65kN 1.65kN 1.65kN 1.65kN 1.65kN 1.65kN 1.65kN 1.65kN 1.65kN 1.65kN 1.65kN 1.65kN 1.65kN 1.65kN 1.65kN 1.65kNAB 600 600 600
托梁計算簡圖
0.578
托梁彎矩圖(kN.m)3.163.161.511.514.134.132.482.480.830.835.095.093.443.441.791.790.140.141.511.513.163.160.468
托梁剪力圖(kN)0.140.141.791.793.443.445.095.090.830.832.482.484.134.13
變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下：
1.34kN 1.34kN 1.34kN 1.34kN 1.34kN 1.34kN 1.34kN 1.34kN 1.34kN 1.34kN 1.34kN 1.34kN 1.34kN 1.34kN 1.34kN 1.34kN 1.34kN 1.34kN 1.34kNAB 600 600 600
托梁變形計算受力圖
0.0180.281
托梁變形圖(mm)
經過計算得到最大彎矩 M= 0.577kN.m 經過計算得到最大支座 F= 10.866kN 經過計算得到最大變形 V= 0.281mm 安全設施計算軟件(2012)
PKPM軟件出品
頂托梁的截面力學參數為 截面抵抗矩 W = 8.50cm3； 截面慣性矩 I = 20.39cm4；
(1)頂托梁抗彎強度計算
抗彎計算強度 f = M/W =0.577×106/1.05/8496.0=64.68N/mm2 頂托梁的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!(2)頂托梁撓度計算
最大變形 v = 0.281mm 頂托梁的最大撓度小于600.0/400,滿足要求!
三、雙槽鋼托梁計算
盤扣式模板支架可采用雙槽鋼擱置在連接盤上作為支撐模板面板及楞木的托梁。雙槽鋼型鋼類型選擇為[5號槽鋼
1、雙槽鋼托梁受彎承載力計算
雙槽鋼水平桿上的彎矩按下式計算：
M = F×c
式中：M－雙槽鋼彎矩；
：F－單根雙槽鋼托梁承擔的豎向荷載一半；
：c－模板木楞梁至雙槽鋼托梁端部水平距離。雙槽鋼托梁的受彎承載力應滿足： M / W < f 式中：W－雙槽鋼的截面模量;f－鋼材強度取205N/mm2。
M=10.87×0.00=0.00 kN.m
M / W = 0.00×20.80×1000 = 0.00N/mm2 雙槽鋼托梁受彎強度 M / W < f，滿足要求!安全設施計算軟件(2012)
PKPM軟件出品
2、雙槽鋼托梁撓度計算
雙槽鋼托梁的撓度應符合下式規定：
經計算 Vmax = 0.00mm 雙槽鋼托梁撓度 Vmax < [v]=600/150和10mm，滿足要求!
四、立桿的穩定性計算
不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式
其中 N —— 立桿的軸心壓力設計值，它包括：
雙槽鋼托梁的最大支座反力 N1=10.91kN(已經包括組合系數)腳手架鋼管的自重 N2 = 1.20×1.904=2.285kN N = 10.906+2.285=13.190kN φ —— 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到； i —— 計算立桿的截面回轉半徑(cm)；i = 2.01 A —— 立桿凈截面面積(cm2)； A = 5.71 W —— 立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W = 7.70 σ —— 鋼管立桿抗壓強度計算值(N/mm2)；
[f] —— 鋼管立桿抗壓強度設計值，[f] = 270.00N/mm2； l0 —— 計算長度(m)； 參照《盤扣式規范》2010，由公式計算
頂部立桿段：l0 = h'+2ka(1)非頂部立桿段：l0 = ηh(2)η—— 計算長度修正系數，取值為1.000； 安全設施計算軟件(2012)
PKPM軟件出品
k —— 計算長度折減系數，可取0.7；
a —— 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.20m； l0=1.480m；λ=1480/20.1=73.632, φ=0.687 σ=13190/(0.687×571)=37.963N/mm2,立桿的穩定性計算 σ< [f],滿足要求!
考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為：
風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW=0.9×1.4Wklah2/10 其中 Wk —— 風荷載標準值(kN/m2)； Wk=0.300×1.000×0.138=0.041kN/m2 h —— 立桿的步距，1.20m； la —— 立桿迎風面的間距，0.60m；
lb —— 與迎風面垂直方向的立桿間距，0.60m；
風荷載產生的彎矩 Mw=0.9×1.4×0.041×0.600×1.200×1.200/10=0.005kN.m； Nw —— 考慮風荷載時，立桿的軸心壓力最大值；
立桿Nw=10.906+1.200×1.904+0.9×1.400×0.005/0.600=13.200kN l0=1.48m；λ=1480/20.1=73.632, φ=0.687 σ=13200/(0.687×571)+5000/7700=38.847N/mm2,立桿的穩定性計算 σ< [f],滿足要求!
模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。
五、梁模板支架整體穩定性計算
依據盤扣式規范JGJ 231-2010 和混凝土施工規范GB 50666-2011：
盤扣式梁模板支架應按混凝土澆筑前和混凝土澆筑時兩種工況進行抗傾覆驗算。支架的抗傾覆驗算應滿足下式要求： 安全設施計算軟件(2012)
PKPM軟件出品
MT 式中： MT－支架的傾覆力矩設計值； MR－支架的抗傾覆力矩設計值。 支架自重產生抗傾覆力矩： MG1 = 0.9×1.904/0.600×8.400×8.400/2 = 100.752kN.m 模板自重產生抗傾覆力矩： MG2 = 0.9×0.200×0.600×0.600×8.400/2 = 0.272kN.m 鋼筋混凝土自重產生抗傾覆力矩： MG3 = 0.9×25.500×0.600×1.700×0.600×8.400/2 = 58.991kN.m 風荷載產生的傾覆力矩： wk = 0.300×1.000×0.138 = 0.041kN/m2 Mw = 1.4×0.041×0.600×9.0002 / 2 = 1.408kN.m 附加水平荷載產生傾覆力矩(附加水平荷載取永久荷載的2%)： 永久荷載(包括支架、梁模板、鋼筋混凝土自重)為 42.332kN 附加水平荷載：Fsp = 42.332×2% = 0.847kN Msp = 1.4×0.847×9.000 = 10.668kN.m 工況一：混凝土澆筑前 傾覆力矩 MT=1.000×1.408=1.408kN.m 抗傾覆力矩 MR=100.752+0.272=101.024kN.m 澆筑前抗傾覆驗算 MT < MR，滿足整體穩定性要求！工況二：混凝土澆筑時 傾覆力矩 MT=1.000×10.668=10.668kN.m 抗傾覆力矩 MR=100.752+0.272+58.991=160.014kN.m 澆筑時抗傾覆驗算 MT < MR，滿足整體穩定性要求！模板支撐架計算滿足要求！ 湖南省 湖南省 湖南省 湖南省 湖南省 湖南省 湖南省 湖南省 湖南省 湖南省 湖南省 湖南省第五篇：承插型盤扣式鋼管支架施工,監理審查驗收要點
點擊咨詢 