第一篇：2、500kV輸電線路架空絕緣地線掉線原因分析及對策-王浩東

500kV輸電線路架空絕緣地線掉線

原因分析及對策

王浩東

（中國南方電網超高壓輸電公司天生橋局，貴州興義 562400）

摘要: 通過分析南方電網兩起500 kV 輸電線路架空絕緣地線掉線事故，認為其主要原因是線路設計間隙不足以及絕緣子老化導致掉線。對輸電線路設計、運行的不足和潛在安全隱患，提出防止地線掉線、改進防雷性能的對策。

關鍵詞：輸電線路；感應電壓；絕緣地線；掉線

前言:近幾年南方電網500kV輸電線路多次發生地線掉線事故，對事故原因進行深入分析，提出整改、預防措施已刻不容緩。通過總結發現主要有兩類：一類是地線對塔身放電導致其強度降低，最終斷線造成掉線；另一類是地線絕緣子鐵帽和鋼腳分離而掉線。現就兩起典型事故進行分析，提出預防絕緣架空地線掉線的對策。1、500kV 來梧二線33#塔地線掉線事故分析 1.1事故經過

2007 年01月13日22:52，500kV 來梧二線C 相跳閘，重合不成功，23:46 匯報調度線路具備恢復運行條件。14日8:50，巡視發現#32-#34左側GJ-70 地線從#33塔懸垂線夾處斷裂，導致#32-#34 檔的地線墜落地面。10:45 來梧二線緊急停運對#32小號側10m 處至#33大號側10m 處地線進行更換，將#33塔地線改為直接接地，對損傷導線進行修補。15 日12:00 完成搶修，13:58 來梧二線復電。1.2檢查情況

500kV 來梧二線#33塔距離來賓變12.6km，一根地線為OPGW2(計算截面積121.87mm2)，另外一根絕緣地線型號為GJ-70 鋼絞線(通流容量為17.496kA2.s)，#33塔附近絕緣地線的接地點為#02、#03、#20、#

38、#

48、#60。#33塔型為ZV-30，#32塔型為GM1-24，#34塔型GM1-33-1.5，#

32、#34塔架空地線水平間距為10.9m，#33塔架空地線水平間距為20.6m。現場檢查發現：500kV 來梧二線#33塔C 相上方地線絕緣子間隙(間隙距離5.2mm)有放電痕跡，塔身對應地線懸垂線夾部位有電弧燒傷痕跡；斷裂地線除1 股完整股和2 股的1/3 股為物理機械性拉斷外，其余均為電弧燒傷溶化斷裂；斷裂點小號側4m處地線被電弧燒斷2 股，#32大號側3m 處地線電弧燒傷4 股；C 相導線#33塔往小號側距懸垂線夾20m 處導線有放電灼傷傷痕、第一個間隔棒處有損傷。檢查發現#33塔地線絕緣子串往塔身傾斜，實測在無風情況下33#塔地線懸垂線夾與鐵塔塔材最小距離約6cm。1.3原因分析

事故的主要原因是由于地線與塔身之間的最小凈空距離僅為6cm（如圖1所示），經計算在7.5m/s風速的情況下，地線風偏后可直接與塔身接觸，因此地線與塔身之間的距離將長期的小于地線絕緣子的放電間隙（15.2mm），地線會長期對塔身放電，甚至直接與塔身摩擦，導致地線發熱燒損或磨損，架空地線在線夾處應力最大，另外導線舞動、扭轉振動對線夾處導線有一定疲勞累積效應，地線容易在線夾處發生斷裂。當地線損傷到4 股或以上，剩余股線承受不了運行拉力而被拉斷；當然運行中懸垂線夾部位的地線如有斷股、散股、磨損，將降低地線機械強度和通流容量甚至地線有可能被拉斷；GJ-70 地線截面積偏小，可能也是地線斷裂原因之一。以上原因都是設計對小轉角塔型考慮不周，導致地線與塔身的間隙不足而造成掉線，如果地線改成直接接地問題就迎刃而解了。

圖1事故前塔身與地線相對位置

圖2事故斷裂地線 2、500kV天平II回線#09塔地線掉線事故分析

2.1事故經過

2003年07月28日16：56，500kV天平II回線（天生橋-廣州第二回輸電線路的天生橋-平果段）#09塔地線由于受力瓷質絕緣子鐵帽和鋼腳分離而掉線，導致A相故障，重合閘不成功，隨后進行1次強送不成功，線路永久性故障。29日凌晨2：35完成搶修，2：56天平II回線復電。2.2檢查情況

輸電線路巡視人員發現09#塔左側地線由于受力瓷質絕緣子鐵帽和鋼腳分離而掉線，掉線的地線跌落到地面，分別在#08-#09塔和#09-#10塔與A相導線接觸，造成A相永久短路。兩側地線均采用絕緣地線型號為GJ-70 鋼絞線，在地線與導線接觸部位有明顯放電痕跡，在#08塔、#10塔地線絕緣子表面及放電間隙有明顯放電痕跡。2.3、原因分析

2.3.1為了減少線損，500 kV 天平II回線采用架空絕緣形式。架空絕緣地線有較高的感應電勢，其大小與線路電壓、負荷、長度及地線與導線間距離有關。500 kV 天平II回線由于負荷重（在平果變電站加裝串補后輸送容量由600MW提高為1200MW，并且長時間滿負荷運行），架空絕緣地線的感應電勢可能達到10 kV 級。如此高的感應電壓使地線絕緣子實際相當于被作為導線絕緣子（電壓等級為幾個10 kV 級的輸電線路）使用，對絕緣子的電氣和機械性能的損失極其不利。

2.3.2 由于所使用的瓷絕緣子為內膠裝結構，膠裝粘合劑水泥和鋼腳、鐵帽、瓷件的熱膨脹系數各不相同，溫度變化時各部件熱脹系數的差異將使瓷件受到壓應力和剪切應力；水泥的長期膨脹（俗稱“水泥生長”）也使瓷件和鐵帽受到局部應力和疲勞效應，其絕緣性能隨著運行時間的延長會逐漸降低甚至完全喪失，此時瓷絕緣子處于擊穿運行狀態。運行中的瓷質絕緣子承受的感應電壓越高，其電氣性能喪失的時間越短。處于臨界擊穿或已擊穿狀態的絕緣子的電氣性能大幅度下降或喪失，不能滿足絕緣的要求，但其機械強度仍然可以滿足設計的要求，此時地線不會馬上掉線。由于膠裝粘合劑水泥等填充物的存在，絕緣子有一定的電阻值，在10 kV 級感應電壓的作用下，絕緣子出現了比正常接地感應電流大得多的“短路”感應電流。這個感應電流對絕緣子內部會有明顯的熱作用，大量的熱積累導致絕緣子產生溫升。長期機電負荷和溫升變化進一步加速絕緣子的老化，而進一步老化的結果是導致熱效應加劇，形成惡性循環。經過一段長時間或遭受雷擊等強電流的作用，瓷件和鐵帽受到局部應力和疲勞效應加劇，膠裝粘合劑水泥等填充物因熱效應局部融化而失去其支撐能力，或因瞬間驟熱而發生爆炸，因而產生絕緣子斷串。

2.4 掉線原因

500 kV 天平II回線的架空絕緣地線采用大連電瓷廠生產的XDP5-7C 地線專用絕緣子，帶保護間隙，于1995 年投運。由于事故現場的地線絕緣子及附件都沒有明顯的放電痕跡，據了解當時氣候情況是風雨交加，但基本沒有雷電活動，因此絕緣子應該是因老化，絕緣子填充物局部融化而掉線的。現場取回的絕緣子與懸垂線夾連接的金屬部分有嚴重銹蝕，上面還殘留有淚滴狀的絕緣子填充物，絕緣子頭部填充物有局部融化的痕跡（見圖3），這表明高感應電壓及其產生的強泄漏電流是絕緣子的老化和掉線的重要原因。

圖3鐵帽和鋼腳的絕緣子

3、預防絕緣架空地線掉線的對策

另外在南方電網的500kV線路上還發生了多起類似以上兩起的絕緣地線掉線事故，通過總結發現主要是以上兩類：一類是地線對塔身放電導致其強度降低，最終斷線造成掉線；另一類是地線絕緣子鐵帽和鋼腳分離而掉線。針對以上分析現就預防絕緣架空地線掉線提出如下對策。

3.1加強絕緣架空地線的運行維護工作

3.1.1加強絕緣架空地線運行巡視、檢測工作。

運行單位巡視時要注意觀察地線有無斷股、散股現象，觀察地線及塔身有無電弧燒傷痕跡，觀察線夾與地線的連接部位有無電弧燒傷和生銹現象，夜巡時注意觀察地線絕緣子間隙有無放電冒火現象。發現問題及時進行處理。變電站出口15km 以內的絕緣地線，以及偏向塔身（主要是小轉角塔型）的絕緣地線，應重點檢查；地線絕緣子的檢測工作應按規程2-3年要求的周期進行，以便及時發現地線絕緣子缺陷；另外對地線的金具除外觀檢查外還應配合紅外成像技術進行檢測。

3.1.2加強架空地線特別是連接金具、接續金具的維護工作。

嚴格按規程周期進行絕緣地線間隙檢查，進行地線燒傷、振動斷股和腐蝕檢查，發現間隙距離超出設計范圍、地線斷股等缺陷及時處理，架空地線在線夾處應力最大，另外導線舞動、扭轉振動對線夾處導線有一定疲勞累積效應，地線容易在線夾處發生斷裂，地線懸垂線夾承重軸磨損斷面超過1/4以上的應予以更換。線路檢修時變電站出口15km 的絕緣地線，以及有較重銹蝕現象的地線，線夾必須打開檢查。運行超過10 年的線路，檢修時要加大地

線線夾打開抽查的比例。近期檢修的線路要充分利用停電機會登檢桿塔，擴大打開地線線夾檢查的范圍以查找隱患。

3.1.3加強絕緣架空地線掉線的改造工作。

運行單位應根據最新的線路運行方式，進行地線通流容量的校驗工作，確保地線具有足夠的通流能力和機械強度。地線銹蝕嚴重或通流容量不滿足最新運行要求的，要安排計劃進行改造。一根地線為OPGW 時，另外一根絕緣地線靠近變電站10km范圍在通信條件允許時應改造為逐塔接地方式。對于地線偏向塔身的可加裝引流線或用金具直接代替絕緣子。經驗表明玻璃絕緣子不易發生掉串事故，因此對于長距離輸電的線路，為提高絕緣地線的可靠性和較少運行維護工作量，可將瓷質絕緣子更換成玻璃絕緣子。3.1.4落實地線掉線的反事故預案。

運行單位應認真分析地線掉線的原因，制定出有針對性的反事故預案，并在材料、搶修工具、照明器材、人員等方面落實到位，提高事故應急能力和速度，盡量減少事故造成損失。3.2加強絕緣架空地線的設計工作 3.2.1重視絕緣子選型。

瓷質絕緣子有多種不利于運行的因素。瓷質絕緣子屬于可擊穿型絕緣子，老化絕緣子的存在對線路的安全運行是一種潛在的威脅，不易發現，定期檢測需要大量的人力物力。線路運行和維護人員較少時，就更難及時發現。長期以來，人們對應用于輸電線路導線的瓷質絕緣子的潛在的威脅有著深刻的認識和研究，目前大多數導線瓷質絕緣子已經被更換為鋼化玻璃絕緣子，但對應用于地線的瓷質絕緣子的可能存在的危害認識不足，認為地線瓷質絕緣子承受電壓低，不易老化，未能及時變更設計或進行大修改造。線路投運和大修改造時，設計部門對此問題重視程度不足，過于注重成本控制和“靜態”運行，未能充分考慮線路運行后的“動態”情況，不但導致運行部門工作量大增，容易出現錯檢、漏檢，而且使線路存在先天安全隱患，不利于輸電線路的長期安全、經濟運行。瓷質絕緣子對降低線損的作用未必如預期理想線路地線采用絕緣子原本是要實現地線全線絕緣以降低線損，但由于采用了瓷質絕緣子，線路在運行一段時間后，瓷質絕緣子的電氣絕緣性能逐漸喪失。由于喪失了電氣絕緣性能的瓷質絕緣子的存在，架空絕緣地線實際已經處于單點接地狀態，原本架空絕緣的地線也就出現了額外泄漏電流。只有單點接地的架空絕緣地線，其總體感應電壓很高，由此產生的額外泄漏電流的值也很高，線路此時的線損大幅度增加。可見，線路降低線損過于依賴瓷質絕緣子的電氣可靠性，而瓷質絕緣子易擊穿的特性對不利于長期降低線損。因此應當重視絕緣子選型。

3.2.2靈活運行地線絕緣運行方式。

架空絕緣地線運行方式導致地線產生高感應電壓。全線絕緣的方式雖然減少了線損，但必定導致地線上的高感應電壓大增。高感應電壓不但加速瓷質絕緣子老化進而擊穿的速度，而且會在瓷質絕緣子擊穿后進一步破壞瓷質絕緣子的機械性能，是導致掉線的主要誘因之一。因此在大跨越塔、轉角塔、耐張塔的地線應盡可能直接接地或采用雙串。另外對一回地線采用OPGW 光纜，另一回地線采用全線絕緣的情況時線路故障或遭受雷擊時，OPGW光纜因全線接地而承受較大的雷擊電流，其強度較低很容易發生雷擊斷股，近幾年OPGW光纜雷擊斷股已經是屢見不鮮，因此在設計線路時應進行地線通流容量的校驗，確保地線具有足夠的通流能力和機械強度。對雷害嚴重地區及變電站進出口線路建議不要采用絕緣地線。

參考文獻

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