第一篇：論文聲明格式

學位論文原創性聲明

本人聲明所呈交的學位論文是我在導師的指導下進行研究工作所取得的研究成果。盡我所知，除文中已經注明引用的內容和致謝的地方外，本論文不包含其他個人或集體已經發表或撰寫過的研究成果，也不包含本人或他人已申請學位或其他用途使用過的成果。對本文的研究做出重要貢獻的個人和集體，均已在文中作了明確說明并表示謝意。

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學位論文知識產權及使用授權聲明書

本人在導師指導下所完成的學位論文及相關成果，知識產權歸屬陜西師范大學。本人完全了解陜西師范大學有關保存、使用學位論文的規定，允許本論文被查閱和借閱，學校有權保留學位論文并向國家有關部門或機構送交論文的紙質版和電子版，有權將本論文的全部或部分內容編入有關數據庫進行檢索，可以采用任何復制手段保存和匯編本論文。本人保證畢業離校后，發表本論文或使用本論文成果時署名單位仍為陜西師范大學。

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第二篇：論文獨創性聲明

學位論文獨創性聲明

本人鄭重聲明所呈交的學位論文是我在導師的指導下獨立完成所取得的成果。盡我所知，除文中已經注明引用的內容外，本學位論文的研究成果不包含任何他人享有著作權的內容。對本論文所涉及的研究工作做出貢獻的其他個人和集體，均已在文中以明確方式標明。若有違反學術道德規范的行為，本人愿意接受學校相關處分。

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學位論文使用授權聲明

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第三篇：論文原創性聲明

論文/設計/報告原創性聲明

本人鄭重聲明：所呈交的論文/設計/報告時本人在導師的指導下獨立進行研究所取得的研究成果。除了論文/設計/報告中特別加以標注引用的內容外，本論文/設計/報告不包含任何其他個人或集體已經發表或撰寫的成果作品。本人完全意識到本聲明的法律后果由本人承擔。

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論文/設計/報告版權使用授權書

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第四篇：論文原創性聲明

論文/設計/報告原創性聲明

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第五篇：畢業設計(論文、聲明、致謝)

紹興職業技術學院

建筑工程技術專業

建筑工程施工組織設計

學生姓名：陳凡 學 號：113050107 指導教師：楊兵 專 業：建筑工程技術 年 級：11建筑1班

建 筑 與 設 計 藝 術 學

院

紹興職業技術學院畢業設計

紹興職業技術學院建筑與設計藝術學院

畢業設計聲明

本人鄭重聲明：所呈交的畢業設計，是本人在老師指導下，進行實踐工作所完成的。除文中已經注明引用的內容外，本設計的成果不包含任何他人創作的、已公開發表或者沒有公開發表的作品的內容。對本設計所涉及的研究工作做出貢獻的其他個人和集體，均已在文中以明確方式標明。本論文聲明的法律責任由本人承擔。

簽名：

年 月 日

紹興職業技術學院畢業設計

目

錄

引言……………………………………………………………………………………5 1．箱梁混凝土出現了不同性質的裂縫…………………………………………5 1.1某公路大橋為三跨預應力連續梁結構……………………………………………………5 1.2某公路大橋為連續剛構一連續梁橋構………………………………………………………

51.3某大橋連續梁結構部分采用單箱多室橫斷面，該橋箱梁集中在中間兩道豎直腹板靠根部處出現100多條外向裂縫。………………………………………………………………………5

2．裂縫形成原因分析……………………………………………6 2.1針對預應力混凝土連續箱梁結構而言，裂縫形成的原因………………………6

2.2根據結構裂縫的位置、方向、縫寬、裂縫長度與深區、裂縫間距等現象作為依據，進行分析……………………………………………………………6

2.3混凝土主拉應力斜裂縫問題…………………………………………………6 2.4預應力混凝土連續箱梁橋的敏感性分析……………………………………7 2.2.1 鋼筋綁扎不牢固…………………………………………………7 2.2.2 施工管理不善…………………………………………………7

2.3 混凝土問題…………………………………………………………7 3．設計對策探討………………………………………………8 3.1橋梁跨徑布置和箱梁截面尺寸擬定…………………………………………9 3.2縱向預應力布束方案與預應力儲備…………………………………………10 3.3預應力混凝土連續梁橋的設計要重視溫度應力…………………………10 3.4重視箱梁結構非預應力鋼筋的配置………………………………………11

4.水泥混凝土橋面鋪裝過早破損的原因分析

4.1橋面鋪裝層施工厚度不足…………………………………………………11 4.2橋面鋪裝層與主梁表面混凝土結合差,不能形成一體……………………………………………………………………………………11 4.3橋面鋪裝層鋼筋網變形、定位不準確………………………………………11 4.4梁板設計斷面過小,梁板中部預拱度過大…………………………………12 4.5防水混凝土強度過低………………………………………………………12

紹興職業技術學院畢業設計

4.6養生措施不到位,混凝土干縮影響…………………………………………12 4.7施工縫處理不當……………………………………………………………13

5.裂縫的成因…………………………………………………………………14 6.溫度應力的分析…………………………………………………………15 7.溫度的控制和防止裂縫的措施……………………………………16 8.混凝土的早期養護……………………………………………………16

結論………………………………………………………………………………16 注釋…………………………………………………………………………………17 參考文獻……………………………………………………………………………17

引 言

隨著現代化步伐的加快，我國基礎設施建設正以前所未有的規模在全國展開，同時質量問題越來越成為人們關注的焦點。預應力混凝土連續梁橋是預應力橋梁中的一種，它具有整體性能好、結構剛度大、變形小、抗震性能好，特別是主梁變形撓曲線平緩，橋面伸縮縫少，行車舒適等優點。上述種種因素使得這種橋型在公路、城市和鐵路橋梁工程中得到廣泛采用·······

1預應力混凝土連續梁橋使用過程中存在的主要問題

在預應力混凝土連續梁橋，特別是大跨徑連續梁橋的施工或使用過程中，部分橋梁有時會出現這樣或那樣的問題，其主要問題是箱梁混凝土出現了不同性質的裂

縫。

1.1 箱梁混凝土出現了不同性質的裂縫

在已建成的連續梁橋中，某些橋梁上部結構曾出現了部分裂縫，主要有箱梁頂板和底板的縱向裂縫；箱梁腹板的斜向裂縫。特別是靠近邊路現澆箱梁端部范圍的兩側腹板，出現近450的斜向裂縫。…………………

1.1.1某公路大橋為三跨預應力連續梁結構

在中跨跨中近

60m范圍內，箱梁底板下緣合龍段上緣出現縱向裂縫，最多的一個截面有 10多條，連續貫通，裂縫寬度 0.1～0.4mm。在兩只中墩左右的 1號節段底板，各有 1條長 2m對稱的縱向裂縫，裂縫寬度 0 2～0 3mm。在邊跨近橋臺的4～5個箱梁節段底板。出現不連續、較短的縱向裂縫，裂縫寬度0．1～0.2mm。1.1.2某公路大橋為連續剛構一連續梁橋結構。

該橋在每孔1／4梁跨處的上、下游箱梁內側腹板處，發現與頂板呈25°～45°的斜向裂縫，成橋早年后共發現百余條裂縫，最長約4m，最大裂縫寬度達1.8mm。1.1 3某大橋連續梁結構部分采用單箱多室橫斷面，該橋箱梁集中在中間兩道豎直腹板靠根部處出現100多條外向裂縫。

這些裂縫中，沿腹板厚度方向有一部分是貫穿的。其中縫寬 0.2～0.58mm的有 20多條。

2.裂縫形成原因分析

……………目前我國大跨徑預應力混凝土連續梁橋的設計，大多是按照全預應力結構設計的，即在理論上要求結構不出現拉應力。

2.1針對預應力混凝土連續箱梁結構而言，裂縫形成的原因

a．在主橋總體設計中，跨徑比例、箱梁截面尺寸的擬定不合理； b．結構設計抗彎剪能力不足；

c．對由預應力鋼束引起的附加力估計不足； d.對溫度應力重視不夠；

e.施工質量不好、其中包括混凝土澆筑與養生；施工順序與施工精度；預應力鋼來的保護層厚度達不到設計要求；支架與模板變形過大；預應力張拉力不足；灌漿不及時或其他質量問題等。

2.2根據結構裂縫的位置、方向、縫寬、裂縫長度與深區、裂縫間距等現象作為依據，進行分析。

a．對可能產生結構裂縫原因的應力進行復核，諸如混凝土的拉應力、壓應力、剪應力、主拉應力及局部應力等。

b．應力復核結果是否超過設計規范規定的使用荷載作用下混凝土的法向應力、主拉應力值。

c.裂縫的部位和方向是否與所計算的應力方向一致。

d．對控制預應力混凝土箱梁設計的一些主要內容進行敏感性分析，如對縱向預應力布京設計方案、豎向預應力、箱梁高度、腹板高度、溫度應力等。2.3混凝土主拉應力斜裂縫問題

預應力混凝土結構同普通鋼筋混凝土結構一樣，在受彎構件正截面強度有足夠保證的情況下，仍有可能沿斜截面破壞。在斜截面破壞前，總會先出現由彎短和剪力引起的主拉應力斜裂縫。預應力混凝土受彎構件由于預應力的存在，特別在縱向和豎向預應力的共同作用下，箱梁內的主拉應力大大降低，從而使得斜截面的抗裂性比普通鋼筋混凝土好。在合理進行縱向預應力鋼來布置和豎向預應力鋼筋設計的情況下，可以把使用荷載作用下的主拉應力控制在小于規范規定的混凝土抗拉強度（主拉應力）范圍內。然而設計人員必須注意 到：一旦結構出現斜裂縫，其承載能力將會降低，甚至會突然破壞。所以當主拉應力σZL＞0.5（荷載組合I）或σZL＞0.5（荷載組合Ⅱ及組合Ⅲ）時，必須按規范規定設置由計算所需的抗剪鋼筋。

2.4預應力混凝土連續箱梁橋的敏感性分析

a.縱向預應力鋼束布置方案

預應力混凝土箱梁通過縱向預應力鋼柬提供構件各載面的預壓應力，以保證

各個截面的正截面強度。設計時通過對縱向預應力鋼束的合理布置，以提供和提高箱梁的斜截面強度。縱向預應力設計是預應力混凝土連續梁橋的核心問題。在敏感性分析中，通過對增加一對底板鋼束或減少一對底板鋼束的計算分析，結果表明：對結構截面正應力的影響程度較大，而對腹板加膠處主拉應力的影響不顯著。可以這樣講，縱向預應力直線鋼束的多少主要關系到箱梁正截面強度的大小。敏感性分析同時表明，由于縱向預應力對各截面應力狀態的影響程度及其規律并不完全一致，設計時應給予充分重視。除了對各控制截面進行應力驗算外，還應做好對縱向預應力鋼束布束方案的優化和比較。b.豎向預應力

通過對某大橋箱梁截面的豎向預應力敏感性分析表明：當設計的豎向預應力為100％時，在使用荷載組合Ⅲ作用下，該截面中和軸處的主拉應力σZL=-0.75MPa。豎向預應力損失 50％時，在使用荷載作用下，σZL =-1.90MPa，其值大于 0.55 = 0.55 X 3.0=1.65MPa（注：50號混凝土）。此時應按σZL =-1.90MPa來配置箍筋，而不能按構造布置箍筋。若豎向預應力不起作用，即為零時，σZL =-3.00MPa，不能滿足JTJ023一85規范中σZL值小于0.9 =2.79MPa的要求。按該規定，應加厚腹板尺寸，重新設計。這就是說，在不考慮按構造配置箍筋的作用時，豎向預應力對主拉應力值的影響很大。c.箱梁高度

預應力混凝土變截面連續箱梁橋，一般支點截面梁高取H支=（1／16～1/20）L，跨中截面梁高取H中=（1/30～1/50）L。通過變化梁高，使截面剛度隨著變化，箱梁結構的整體剛度也相應變化。梁高增加后，截面內的剪應力和主拉應力均有一定下降。d．腹板厚度

預應力混凝土箱梁的腹板受力狀況很復雜，其中有影響主拉應力的正截面法向應力和剪應力；由剪力滯和畸變產生的法向應力和剪應力；由豎向預應力鋼筋產生的混凝土豎向預壓應力；由箱梁扭轉產生的剪力流等作用。由于箱梁腹板厚度尺寸一般較小，設計時取用腹板厚度應慎重。

通過對腹板厚度的敏感性分析計算，得知它對箱梁截面應力狀態的變化十分敏感。當腹板厚度稍有增加時，截面的正應力、剪應力和主拉應力均可得到較大改善。

e.溫度應力

根據氣溫變化對橋梁結構的作用，可劃分為體系溫差和溫度梯度（日照溫度差）兩種。體系溫差對靜定結構只引起結構的變位而不引起結構的溫度次內力或溫度應力；但對超靜定結構，將引起溫度次內力。

溫度梯度對混凝土梁橋的影響較大，除了與結構截面形狀和尺寸、橋面鋪裝層材料和厚度有關外，還與太陽輻射強度、橋址位置和方向、大氣層透明度、風速、地形地貌等諸多因素有關。JTJ203-85規范中僅規定 T形混凝土連續梁由于日照引起橋面與其他部分的溫度差而引起的內力。在缺乏實測資料時，可假定溫度差+5°C（橋面板上升 5℃），并在橋面板內均勻分布。但規范對箱形截面連續梁橋的溫度應力及溫度梯度的取值未作明確規定和說明。該規定主要參照了日本橋規，我國規范偏于簡單化，未對溫度梯度進行系統的實測研究，制定出相應的溫度梯度曲線，計算結果往往偏于不安全。然而分析溫度應力對預應力混凝土連續箱梁橋的設計十分重要，例如，對同一座橋梁采用不同的溫度梯度模式計算得到的架內溫度應力相差很大，甚至會出現異號應力。如果溫度梯度模式選用不當，即使增大溫度差設計修，也不能保證結構的抗裂性。

溫度應力在橋梁設計中占有相當的比例，例如，上海一座40m＋65m＋4Om的三跨連續箱梁橋，在活載十恒載十支座沉降工況下，跨中下緣混凝土最終應力為10MPa的壓應力；而在活載十恒載十支座沉降十頂板均勻升溫5℃的工況下，跨中下緣混凝土最終應力為-0.8 MPa的拉應力。計算表明由溫度梯度產生的應力比活載產生的應力還要大。又如 70年代后期建成的加拿大格朗梅爾大橋，為三跨連續剛構，中跨 181.4m，在該橋加固階段設計中計算得出：10℃的線性溫差在橋梁跨中產生的正彎矩值相當于中跨兩條車道布載所產生的正彎矩。

3.設計對策探討

預應力混凝土連續梁橋的裂縫問題涉及到設計、施工、監理等各方面，本文僅從設計方面作對策探討。

3.1橋梁跨徑布置和箱梁截面尺寸擬定

a.橋梁跨徑布置

預應力混凝土連續梁橋的邊跨與主跨比選用是否恰當直接影響到結構受力的合理性。若邊跨太大，則邊跨支架現澆梁段長度偏長，施工時要防止支架不均勻沉降。邊路一長其整體剛度偏小，在恒載與活載作用下，現澆段會出現較大的

主拉應力，容易發生混凝土開裂；當在邊跨加載時對中跨箱梁的受力不利。若邊跨與中跨之比過小，則邊跨支點可能會出現負反力，使得邊墩與邊跨受力不合理。

在連續梁橋設計中，一般可以通過調整各跨的剛度．即合理取用相鄰跨長的不同比值來調整各截面的內力，以滿足設計的要求。對中小跨徑的連續梁橋而言，邊跨與主跨比一般取用0.5～0.8，這樣可以使中跨跨中不致產生異號彎矩，邊墩支點也不會出現負反力。對采用滿堂支架施工的連續梁橋，這跨取中跨長度的70％～80％是經濟合理的。但對采用掛籃懸臂澆筑法施工的大跨徑預應力混凝土連續橋而言，邊跨總有一段需采用支架現澆。為使連續梁結構的內力變化較合理和減少支架長度，設計時邊跨長度一般選用中跨長度的65％左右為宜。結合國內外部分大跨徑連續梁橋的工程實踐，作者建議邊跨與中跨的長度比一般控制在0.55～0.65o b．箱梁斷面尺寸擬定

自大噸位錨具、1860MPa鋼絞線和高強度混凝土在大跨徑預應力混凝土橋梁中采用以來，箱梁的自重大大減輕，使得上部結構有條件向輕型化方向發展。現行公路橋梁設計規范是采用極限狀態設計的，結構均應通過承載能力極限狀態和正常使用極限狀態的計算。除此，對構造上及施工工藝方面的要求必須得到滿足。從作者了解到的一些出現裂縫的橋梁來看，有一些是與箱梁所選用的斷面尺寸安全儲備偏小有關。通過主拉應力的敏感性分析得知，若不設置豎向預應力鋼束或者豎向預應力失效，則必須加大腹板厚度尺寸，重新設計。若豎向預應力只考慮50％的效果時，計算所得的主拉應力仍會出現大于規范規定值的情況。這說明與腹板厚度尺寸的選定有一定的關系。另外現行設計規范中與此有關部分的公式一般“僅適用于等高度的簡支梁”，若用于連續梁時，應考慮一定的安全系數。這樣按公式計算得到的斜截面抗剪強度Qhk＋QW值應適當折減。反過來折減后的Qhk＋QW值對腹板厚度又有所要求。作者建議選定箱梁斷面尺寸時，除了注意梁高（H支和H中）的因素外，還應該重視腹板尺寸的優化。

3.2縱向預應力布束方案與預應力儲備

a.縱向預應力布束方案

在本文

三、1中列出的幾座出現剪切裂縫的預應力混凝土箱梁橋中，發現這樣一個共同點，就是在縱向預應力鋼束布置時往往偏重施工方便的要求，而忽視了對腹板下彎束和邊跨現澆箱梁端部一定范圍內腹板彎起束的有效利用問題。由

于采用了在箱梁頂板和底板布置直線束，僅靠設置豎向預應力鋼筋來克服結構剪應力的布束方案，這必須建立在充分保證豎向預應力能夠達到設計要求的前提下。實際上箱梁腹板由豎向預應力鋼筋長度一般較短，鋼筋的張拉伸長量較小，施工時若發生少量的壓縮變形，將會產生較大的預應力損失；加上錨固系統和施工操作上的問題，一般很難保證設計所要求的預應力度。從對豎向預應力的敏感性分析來看，若箱梁斷面尺寸偏小一點，一旦豎向預應力不到位，則結構的主拉應力將超過規范的許可值，從而使結構應力處于不利狀態。

工程實踐證明：在采用直線束布置方案的同時，有必要在靠近箱梁支點附近的節段內，在腹板內布置部分下彎束，但噸位不宜太大，如用φj15.2-7～φj15.2-2，并同時在邊跨現澆段端部腹板內布置部分彎起束。由于這類預應力鋼束通過腹板，使得預壓應力容易均勻分布到全斷面上，是克服剪應力最有效的合理的布束形式，并可達到免費提供預剪力的效果。設計工程師可以通過合理布置縱向預應力鋼束，來改善箱梁版權的受力狀態；同時建議在邊跨箱梁端部將腹板的箍筋適當加密，直徑適當放大一些，這些措施對克服腹板的斜向裂縫是十分有效的。

b．預應力儲備

由于理論計算模式和計算結果往往與工程實際情況存在差異，加上一些在設計時難以計入的因素，因此在設計過程中，有必要考慮結構各個截面的應力要有一定的安全儲備，即對使用荷載作用下截面的正應力和混凝土主拉應力，提供一定的應力儲備，以便在設計上帶來可靠保證。

3.3預應力混凝土連續梁橋的設計要重視溫度應力

計算表明橋面局部升溫或降溫將會在結構中引起較大的內力變化，雖然這部分內力不是永久的，但卻是不可避免的。若考慮不當，溫度應力會造成支點附近和跨中斷面的裂縫。即使這些細微裂縫不至于影響結構的正常使用，但設計時必須給予重視。除了對這些截面進行必要的應力驗算滿足規范要求外，有必要采取一些構造措施，如在驗算截面附近布置一定數量的非預應力鋼筋，使得溫度應力分布均勻，控制溫度裂縫的產生或發展。另外還得考慮在支點和梁端處的硬板和底板內布置足夠的縱向鋼筋和箍筋，因為對于箱梁橫截面，腹板和底板在溫度作用下混凝土容易開裂。

3.4重視箱梁結構非預應力鋼筋的配置

縱向公布鋼筋或受力鋼筋，特別是箍筋對構件的抗剪、斜截面強度和主拉應力的貢獻很大。尤其在采用高強度混凝土情況下，箍筋的套箍作用十分顯著。目前，橋面鋪裝層是車輪直接作用的部分,其作用是防止車輪直接磨耗行車道板,保護主梁免受雨水侵蝕,并對車輛輪重的集中荷載起分布作用;橋面鋪裝層應有一定的強度,并能滿足抗裂、抗沖擊、耐磨性能等要求。水泥混凝土橋面鋪裝雖然在設計過程中不考慮直接參與受力的要求,但卻對荷載分布起到重要作用,因此其質量不能忽視。下面主要從施工設計的角度對出現混凝土裂紋的情況進行分析,找出造成水泥混凝土橋面鋪裝層過早開裂的主要原因,并對橋面鋪裝早期損壞的防治措施進行了論述。

4.水泥混凝土橋面鋪裝過早破損的原因分析

4.1橋面鋪裝層施工厚度不足

在梁板施工過程中,施工單位和監理單位的質量保證體系不完善,驗收各環節把關不嚴,造成成型的梁板尺寸過高;以及支座的高程控制不嚴,高于設計高程;或者梁板的傾斜度過大,或者由于調整橋面縱橫坡等因素均可能造成梁板頂面高程高出設計值,因此造成了橋面鋪裝層厚度局部過薄,設計一般為8 ～12 cm,且規范要求不宜小于8 cm。

但由于上述原因,造成橋面鋪裝局部厚度不足,其剛度、耐磨耗的功能大大降低,進而引起橋面鋪裝的早期損壞。

4.2橋面鋪裝層與主梁表面混凝土結合差,不能形成一體

在橋面鋪裝施工前,對梁板頂部的清理不徹底,梁板鑿、刷毛效果差,表層的浮漿、泥、油污、松散混凝土清理不凈,主梁表面未鑿毛或鑿毛的密度和深度不夠,這些都嚴重影響橋面鋪裝層與梁頂面混凝土之間的結合力,破壞了水泥混凝土的整體性,在車輛荷載的反復作用下,橋面鋪裝層就容易出現開裂、松散等情況。

4.3橋面鋪裝層鋼筋網變形、定位不準確

橋面鋪裝鋼筋網一般設計要求在3 ∶7,即處在中上部,但在實際施工過程,鋼筋定位不準確,采用的支墊措施不到位,或貼于梁頂面、或位于下部;以及在澆注水泥混凝土過程中,由于不能經受施工人員人為踩踏、運輸機具碾踏等因素的影響,導致鋼筋網嚴重變形,嚴重削弱了鋼筋網承受荷載的能力,尤其是負彎矩區的橋面鋪裝層,更容易因之而出現橋面裂縫等早期損壞現象。

4.4梁板設計斷面過小,梁板中部預拱度過大

在梁板設計過程中,為滿足經濟的要求,尤其是T梁,斷面越來越小,這樣剛度比度

受影響,預拱度很大,在運營過程中撓度也很大。這樣如果按照規范要求安放梁板,在保證了支座處的鋪裝厚度的情況下,梁跨中的厚度就得不到保證;同時由于施工過程中,混凝土的離散性較大,對預應力的施加不均勻等原因的影響, 這樣同批生產的梁板, 跨中拱度不同。

4.5防水混凝土強度過低

由于設計普遍存在的梁板強度與鋪裝防水混凝土的強度不同的情況,比如很多橋面鋪裝的混凝土強度設計等級為C30,而梁板的混凝土強度為C40、C50,在車輛荷載的作用下,橋面鋪裝混凝土受力狀態很復雜,由于強度低,也易造成破壞;同時在施工過程中,對橋面鋪裝混凝土的施工質量重視不足,采用的原材料質量低劣、砂率過大、水灰比控制不嚴、砂石料的級配控制差、抗滲強度不足、混凝土拌和物和易性差以及施工過程中振搗不夠等因素造成混凝土出現蜂窩、氣孔過多等缺陷,造成其強度降低,耐久性不足,均破壞了鋪裝層的整體性,降低了其抗裂、抗沖擊、抗彎曲及耐磨的能力。

4.6養生措施不到位,混凝土干縮影響

橋面鋪裝若趕在大風天氣施工,或施工完成后不及時進行全覆蓋、全濕潤養生,或剛施工完成后,認為踩踏外露鋼筋等因素,都易出現早期裂縫,裂縫深度多在5 ～20 mm 之間,施工質量將大受影響。目前普遍存在著忽視混凝土養生現象,這更加促使溫度收縮和干縮裂縫的發育,造成橋面的過早損壞。

目前大橋橋面鋪裝多采用泵送混凝土工藝,為滿足泵送混凝土坍落度較大的要求,一般該值為12～16 cm,除摻入外加劑外,還加大了水泥用量和水灰比,這樣混凝土干縮將大大增加。同時水泥用量大時水化熱增大,引起行車道板和橋面鋪裝的溫差而產生變形約束。由于混凝土硬化初期的抗拉強度小,若干縮和冷縮產生的拉應力超過其抗拉強度,則將導致混凝土內部及表面產生裂縫。

4.7施工縫處理不當

橋面鋪裝應力求少設施工縫,需設置施工縫的也應設在墩臺頂的位置。橋面不寬時以全幅一次性澆注為好,橋面寬度大的可以分隔帶為分界面。但不少施工單位在進行橋面鋪裝時隨意設置施工縫,且對施工縫的處理也不當(如不按規范鑿毛等)。此外,澆注混凝土過程中出現的間歇時間太長(一般不宜超過1 h),又沒有按規定設置施工縫。這些都嚴重地影響混凝土的連續性和整體性。

4.7.1抓好前期設計工作,保證最小設計厚度,且設置厚度均勻,達到較為理想的受力狀態;防水混凝土的強度宜與梁體同強度或低一個強度。

4.7.2抓好施工質量的控制,橋面鋪裝工程應作為獨立的單元工程實行專項管理,成立專項領導小組,安排專業隊伍組織施工。

4.7.2.1橋面鋪裝施工前,應認真檢查梁板頂面的高程,特別應注意齒板混凝土的高度,不能影響鋼筋的正確位置。

4.7.2.2梁板上凡是刷毛不到位,未達到混凝土結合露出小石子且密實處必須進行鑿毛處理。

4.7.2.3認真做好橋面清理工作,把梁板頂面的松散混凝土、油污、張拉槽內的雜物浮漿等進行清理,清理干凈后用高壓水槍沖洗

4.7.2.4嚴格按照圖紙及技術規范要求進行鋼筋綁扎,位置要準確,間距要均勻,鋼筋要順直,綁扎要牢固,鋼筋網的整體尺寸及網眼的尺寸、對角線長度均應符合規范要求。

4.7.2.5橋面鋪裝澆筑混凝土時單幅宜全幅或應分兩幅澆筑,縱縫的位置要錯開縱向橫接縫不少于20 cm,宜留在梁的中心線上,并且要避開車輪碾壓最大受力處。4.7.2.6為嚴格控制橋面鋪裝的高程與平整度,兩側滑道宜采用5 cm 的槽鋼, 槽鋼沿橋縱向每間隔60 cm左右用一顆膨脹螺栓將槽鋼與橋面牢固地固定,并利用膨脹螺栓來調整槽鋼的高度及平整度。

4.7.2.7混凝土開始澆注前要對橋面再次清理和灑水濕潤,使梁板頂混凝土充分濕潤保證能與新澆筑的混凝土充分粘接,上料應使用泵車或吊車,不能使用噸斗車、罐車等直接在鋼筋上行走,防止破壞橋面鋪裝的鋼筋網。

4.7.2.8混凝土的振搗,大橋宜使用三輥軸提漿機組、振搗棒、平板振搗器,并盡量配合使用真空吸水,抹面機抹平;中小橋可使用振搗梁振搗,使用滾杠配合整平,振搗時發現低洼處,及時用混凝土找平,嚴禁事后用水泥砂漿找補。

4.7.2.9抹面時應用腳手板搭于兩側滑道上,木板數量、剛度要足夠,工人站在木板上進行抹面,邊抹邊用3 m直尺,縱向、橫向校核平整度,保證橋面鋪具有良好的大面平整度,嚴禁出現坑洼集水現象。

4.7.2.10施工完成后拆除高程滑道,把用于堵漏的砂漿和漏出的混凝土及時鑿除、清掃干凈。當

4.7.4控制好施工時間,采用覆蓋透水土工織物的方法養生效果較好。在施工時間上要錯開大風、雨天的天氣,在夏季施工時要錯開中午炎熱時間。

5.裂縫的成因

混凝土產生裂縫有多種原因，主要是溫度和濕度的變化、混凝土的脆性和不均勻性，以及結構不合理，原材料不合格（如堿骨料反應），模板變形和基礎不均勻沉降等。混凝土硬化期間水泥放出大量水化熱，內部溫度不斷上升，在表面引起拉應力。后期在降溫過程中，由于受到基礎或老混凝上的約束，又會在混凝土內部出現拉應力。氣溫的降低也會在混凝土表面引起很大的拉應力。當這些拉應力超出混凝土的抗裂能力時，即會出現裂縫。許多混凝土的內部濕度變化很小或變化較慢，但表面濕度可能變化較大或發生劇烈變化。如養護不周、時干時濕，表面干縮形變受到內部混凝土的約束，也往往導致裂縫。混凝土是一種脆性材料，抗拉強度是抗壓強度的1／10左右，短期加荷時的極限拉伸變形只有（0.6～1.0）×104，長期加荷時的極限位伸變形也只有（1.2～2.0）×104.由于原材料不均勻，水灰比不穩定，及運輸和澆筑過程中的離析現象，在同一塊混凝土中其抗拉強度又是不均勻的，存在著許多抗拉能力很低，易于出現裂縫的薄弱部位。在鋼筋混凝土中，拉應力主要是由鋼筋承擔，混凝土只是承受壓應力。在素混凝土內或鋼筋混凝上的邊緣部位如果結構內出現了拉應力，則須依靠混凝土自身承擔。一般設計中均要求不出現拉應力或者只出現很小的拉應力。但是在施工中混凝土由最高溫度冷卻到運轉時期的穩定溫度，往往在混凝土內部引起相當大的拉應力。有時溫度應力可超過其它外荷載所引起的應力，因此掌握溫度應力的變化 對于進行合理的結構設計和施工極為重要。

6.溫度應力的分析

根據溫度應力的形成過程可分為以下三個階段：

（1）早期：自澆筑混凝土開始至水泥放熱基本結束，一般約28天。這個階段的兩個特征，一是水泥放出大量的水化熱，二是混凝上彈性模量的急劇變化。由于彈性模量的變化，這一時期在混凝土內形成殘余應力。

（2）中期：自水泥放熱作用基本結束時起至混凝土冷卻到穩定溫度時止，這個時期中，溫度應力主要是由于混凝土的冷卻及外界氣溫變化所引起，這些應力與早期形成的殘余應力相疊加，在此期間混凝上的彈性模量變化不大。

（3）晚期：混凝土完全冷卻以后的運轉時期。溫度應力主要是外界氣溫變化所引起，這些應力與前兩種的殘余應力相迭加。

根據溫度應力引起的原因可分為兩類：

（1）自生應力：邊界上沒有任何約束或完全靜止的結構，如果內部溫度是非線性分布的，由于結構本身互相約束而出現的溫度應力。例如，橋梁墩身，結構尺寸相對較大，混凝土冷卻時表面溫度低，內部溫度高，在表面出現拉應力，在中間出現壓應力。

（2）約束應力：結構的全部或部分邊界受到外界的約束，不能自由變形而引起的應力。如箱梁頂板混凝土和護欄混凝土。

這兩種溫度應力往往和混凝土的干縮所引起的應力共同作用。

要想根據已知的溫度準確分析出溫度應力的分布、大小是一項比較復雜的工作。在大多數情況下，需要依靠模型試驗或數值。混凝土的徐變使溫度應力有相當大的松馳，計算溫度應力時，必須考慮徐變的影響，具體計算這里就不再細述。

7.溫度的控制和防止裂縫的措施

（1）采用改善骨料級配，在混凝土中摻礦粉、粉煤灰等混合料，加引氣劑或塑化劑等措施以減少混凝土中的水泥用量；

（2）拌合混凝土時冬季應加溫水或將骨料保溫，而夏季宜冷卻骨料，以保障混凝土的澆筑溫度不至于過低扁高；

（3）熱天澆筑混凝土時減少澆筑厚度，利用澆筑層面散熱；

（4）在混凝土中埋設水管，通入冷水降溫；

此外，改善混凝土的性能，提高抗裂能力，加強養護，防止表面干縮，特別是保證混凝土的質量對防止裂縫是十分重要，應特別注意避免產生貫穿裂縫，出現后要恢復其結構的整體性是十分困難的，因此施工中應以預防貫穿性裂縫的發生為主。

為保證混凝土工程質量，防止開裂，提高混凝土的耐久性，正確使用外加劑也是減少開裂的措施之一。例如使用減水防裂劑，筆者在實踐中提出其主要作用為：

（1）混凝土中存在大量毛細孔道，水蒸發后毛細管中產生毛細管張力，使混凝土干縮變形。增大毛細孔徑可降低毛細管表面張力，但會使混凝土強度降低。這個表面張力理論早在六十年代就已被國際上所確認。

（2）水灰比是影響混凝土收縮的重要因素，使用減水防裂劑可使混凝土用水量減少25％。

（3）水泥用量也是混凝土收縮率的重要因素，摻加減水防裂劑的混凝土在保持混凝土強度的條件下可減少15％的水泥用量，其體積用增加骨料用量來補充。

8.混凝土的早期養護

實踐證明，混凝土常見的裂縫，大多數是不同深度的表面裂縫，其主要原因是溫度梯度造成，寒冷地區的溫度驟降也容易形成裂縫。因此說混凝土的保溫對防止表面早期裂縫尤其重要。

從溫度應力觀點出發，保溫應達到下述要求：

（1）防止混凝土內外溫度差及混凝土表面梯度，防止表面裂縫。

（2）防止混凝土超冷，應該盡量設法使混凝土的施工期最低溫度不低于混凝土使用期的穩定溫度。結論

9.1 結論

通過這段時間的畢業設計，總的體會可以用一句話來表達，紙上得來終覺淺，絕知此事要躬行！。

以往的課程設計都是單獨的構件或建筑物的某一部分的設計，而畢業設計則不一樣，它需要綜合考慮各個方面的工程因素，諸如布局的合理，安全，經濟，美觀，還要兼顧施工的方便。這是一個綜合性系統性的工程，因而要求我們分別從建筑，結構等不同角度去思考問題。

在設計的過程中，遇到的問題是不斷的。前期的建筑方案由于考慮不周是，此后在樊長林老師及各位老師和同學們的幫助下，通過參考建筑圖集，建筑規范以及各種設計資料，使我的設計漸漸趨于合理。

在計算機制圖的過程中，我更熟練AutoCAD、天正建筑等建筑設計軟件。在此過程

中，我對制圖規范有了較為深入地了解，對平、立、剖面圖的內容、線形、尺寸標注等問題上有了更為清楚地認識。

……………

致謝

感謝楊兵的老師指導，使論文才得以順利完成；感謝紹興職業技術學院曾經為我授過課的老師，感謝紹興職業技術學院建藝學院的全體老師，是他們的言傳身教，才使我日有所長，學有所成；感謝我的朋友，沒有的他的幫助，不可想象我將會怎么樣……。

參考文獻

注釋

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[1] 葉宛如，陳捷．鋼筋混凝土中混凝土密度對鋼筋腐蝕的影響[J]．國外建材科技學報，1999（05）：20-2．

[2] 韓素芳．混凝土工程病害與修補加固［M］．機械工業出版社，1996：100-150． [3] 陳長熊，杜拱辰．鋼筋混凝土結構抗連續倒塌研究[C]．鋼筋混凝土結構論文集，北京：建筑工程出版社，2000：133-142．

[4] 如何處理工程質量問題[EB/OL]，http://blog.zhulong.com/u/123537/detail4144573.htm，2007-11-28．