第一篇：B090402 高應力松碎圍巖巷道返修支護技術實踐

高應力松碎圍巖巷道返修支護技術實踐

高 波 高占鋒

[山東泰豐礦業集團有限公司，山東 新泰 271204]

摘 要 王家寨煤礦3403運輸巷在上層煤柱的應力和工作面的采動影響下，出現了高應力和巷道大變形的問題。針對巷道的支護情況和變形特征，采取錨網索的支護方式，分段整修、靈活處理的施工措施，使復雜地質條件下的巷道返修取得了成功，技術和經濟效益良好。

關鍵詞 高應力 返修 巷道破壞

---------概 述

由于井田受蓮花山大斷層（落差大于2000m）和井田大斷層的影響，井田內次生構造極其發育。礦井生產進入-510m水平后由于圍巖壓力大和受采動影響，大部分巷道破壞嚴重，直接影響到礦井的安全生產。

3402工作面回采過程中，將其軌道巷進行沿空留巷作為3403工作面的運輸巷。由于受上層區段保護煤柱（距離巷道頂板27m）以及3402工作面采動的影響，3403運輸巷頂、幫受壓變形嚴重，巷道頂板出現裂縫、網兜和大面積沉降現象，導致巷道無法滿足通風、行人和運輸的需要，影響了礦井的安全生產。在接續緊張的情況下，3403運輸巷的返修支護問題成為泰豐礦急需解決的技術難題。巷道的受力情況及返修支護設計

2.1 原巷道斷面特征

3402軌道巷（3403運輸巷）于2006年完成掘進，巷道為矩形斷面，設計寬度為2.8m，高度為2.3m。巷道原始支護為錨桿支護，局部巷道變形處采取了架設鋼棚的方式進行了加強支護。

2.2 巷道的圍巖特征與受力情況

巷道頂板為復合頂板，主要以粉砂巖、中砂巖、細砂巖為主，夾多層煤線、頁巖，裂隙發育，節理多。粉砂巖抗壓強度為33.1～64.5MPa，中砂巖60～114.9MPa，平均79.6MPa，底板遇水膨脹現象明顯。

將所分析巷道假設為一個六面體模型，如圖1所示。

圖1 三維數值分析模型圖

利用ANASY劃分網格建立模型，然后將模型導入FLAC中進行計算。根據半平面體在邊界上受垂直集中應力公式，計算出上層煤柱對巷道的應力。通過積分得到半平面體在邊界上受均布載荷時任意一點應力增量計算公式，具體公式如下：

q?y?by?ax(y?b)x(y?a)? ?x???arctan?arctan?2?22??xxx?(y?b)x?(y?a)2?? ?y???arctan?arctan?2?222???xxx?(y?b)x?(y?a)?q?y?by?ax(y?b)x(y?a)??q?x2x2 ?xy???2???x?(y?b)2x2?(y?a)2??經計算巷道的壓力在13MPa～21MPa，因而導致巷道錨盤撕裂、錨桿拉斷不等。

2.3 巷道的變形破壞特征

巷道原支護采用直徑18mm、長2000mm的樹脂螺紋錨桿，間排距為800×800（mm）。錨桿出現拉斷、錨盤撕裂、部分工字鋼棚出現扭曲或擠彎的現象。巷道頂板出現臺階式下沉，兩幫變形嚴重（如圖2所示），局部出現200～600mm的冒空破碎區，且底臌現象比較嚴重，原巷道高度2.1m，變形后巷道高度不足1.0m（如圖3所示）。在修復期間對巷道設點觀測得到其頂底板的移近速度為11.3～13 mm/d，變形速率如圖4所示。

圖2 巷道兩幫內擠照片

圖3 巷道底臌照片

圖4 頂底板變形速度曲線圖 2.4 返修支護設計 2.4.1 返修支護原則

（1）護頂先護幫

巷道修復中，人們往往進入重頂輕幫的誤區。為取得更好的支護效果，應該是頂幫同樣重視。由于巷道使用時間長，巷道破壞嚴重，為確保施工安全，采取液壓支柱托方木的方式先對頂板進行臨時支護。在臨時支護的掩護下，進行刷幫、安設幫錨桿。當幫部得到有效的維護后，頂部進入了隱形拱的部位，共同形成穩定的承載體，巷道支護才能有保障。

（2）分區支護，整體控制

對于返修支護，應當盡量減少圍巖的擾動。按照“小進尺、多觀察、小擾動、勤支護”原則施工。在施工過程中需要多觀察，具體問題具體分析，不斷總結施工經驗。2.4.2 返修支護方案

根據不同地段巷道的破壞情況，采取不同的修復措施。基本修復方案為摘除頂板破碎圍巖、刷幫、進行臥底，安設錨桿、安設錨索、掛網。

（1）錨桿

頂板使用直徑22mm、長2200mm的螺紋鋼錨桿，用2卷MSCK3040型超快凝樹脂錨固劑卷加長錨固，錨桿間排距為600×700（mm）。錨桿外露長度不大于50mm，但不得少于兩絲。

兩幫使用直徑18mm、長2000mm的螺紋鋼錨桿，用2卷MSCK3040超快凝樹脂錨固劑卷加長錨固，錨桿間排距為700×700（mm）。錨桿外露長度不大于50mm，但不得少于兩絲。

（2）錨索

錨索為高強度、低松馳粘結式1×7鋼絞線，長為9～10m，每根錨索用4卷樹脂錨固劑（孔底2卷為MSCK2335型超快凝錨固劑，緊接2卷為MSZ2335型中凝錨固劑）加長錨固，錨索間距為2m，五花布置。錨索間距誤差不大于300mm，外露長度不大于150mm。

（3）錨網

錨網采用網孔為70×70（mm）的菱形金屬網，錨網用錨帶壓緊。錨帶用直徑8mm的鋼筋焊接成梯子狀，長度為3.0m。以頂、幫錨桿為交叉點，呈“井”字形使用。牢固整齊，貼緊頂幫，搭接嚴密，逢扣必聯。支護效果

3403工作面回采已接近尾聲，巷道修復使用已過半年，巷道頂、底板移近量在小于300mm，巷道變形速度控制在0.3mm/d以下，巷道變形得到了有效的控制。經濟效益

此巷道支護效果良好，安全效益顯著，同時取得了良好的經濟效益。

第一作者簡介 高波 男，1974年出生，畢業于山東科技大學，工學學士，現在山東泰豐礦業集團有限公司從事技術工作，采礦工程師。

（收稿日期：2009-09-05；責任編輯：陳桂娥）

第二篇：B090406 讓壓支護技術在大采深、高地應力巷道的應用

讓壓支護技術在大采深、高地應力巷道的應用

李偉民1 李德元1 高維宇1 許鳳國2

[1-阜新礦業集團公司清河門煤礦,遼寧 阜新 123006；2-阜新礦業集團公司，遼寧 阜新 123000]

摘 要 針對礦井大斷面、大采深、高地應力、服務年限長的巷道掘進支護現狀及圍巖特點，提出采用高強讓壓錨桿、金屬網、W型鋼帶+錨索聯合支護技術控制大斷面、大采深、高地應力巷道圍巖持續變形的方法，并在我礦巷道掘進實際施工中進行支護實踐應用，取得較好效果。

關鍵詞 大采深 高地應力巷道 高強讓壓錨桿 聯合支護

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前 言

阜新礦業（集團）公司清河門煤礦是一座開采40多年的老礦井，現在礦井的生產格局是“兩區兩面”，由于礦井的多年開采，現已開采三水平-800m高左右。343采區是清河門煤礦的現生產采區，開采三水平四煤組的煤炭，開采深度在-520～-820m之間，本組內多煤層可采，層間距較薄。在這種大采深、高地應力的情況下進行大斷面掘進施工，巷道的支護極其困難。343采區北翼集中材料道是運輸、行人兼通風的主要巷道，設計全長920m，施工標

2高在-789m左右，巷道凈斷面14.4m，服務年限為5年。巷道原采用錨、網、梯+錨索聯合支護，掘進施工一段時間后，巷道變形嚴重，巷道的維護與翻修工程量較大，整個巷道范圍內錨桿、錨索受力比較明顯，部分錨桿的螺母崩脫，金屬網形成許多網兜，容易造成冒頂事故。鑒于此種現狀，為了提高巷道的掘進速度，降低支護成本，保證生產使用的安全，進行了高強讓壓錨桿支護技術實驗。存在的問題

煤礦錨桿支護技術已經得到了廣泛的應用，但目前的錨桿、錨索種類單一，難以適應不同地質采礦條件變化的需要。隨著煤礦開采深度的不斷加大，巷道圍巖變形量大，自穩能力差，巷道變形現象會越來越嚴重，這對錨桿、錨索支護設計的要求也越來越嚴格，巷道支護問題在煤礦的安全生產中就顯得更加突出。合理的支護形式及參數設計既能有效控制圍巖的變形，又可以降低支護成本。巷道地質條件各不相同，同樣的材料支護效果也各不一樣。在深部開采掘進過程中，要面臨很多影響巷道支護的問題，如：隨著采深的增加，壓力增大多少、巷道變形范圍如何及變形量多少、巷道周邊的主應力方向如何、應力隨采深增大的梯度是多少，這些問題直接影響煤礦的綜合效益及安全生產。也有的礦井仍沿用淺部的支護方法和管理經驗，從而造成支護失效，常出現大量的折梁斷腿、錨桿失效、反復維修、冒頂塌方等現象，耗費了大量的人力、物力、財力，仍不能保證安全生產。

造成這些不安全因素的原因主要是對大采深、高地應力的巷道支護沒有采取有針對性的支護方式和手段，難以提出合理有效的深部地壓控制措施和配套的巷道支護方法。因此，深部開采首先應解決的是巷道施工中的“安全、高效、經濟、快速”支護問題。支護原則

要解決上述支護現狀存在的問題，就要有一個相對于大斷面、大采深、高地應力巷道支護的支護原則。采用預應力高強讓壓錨桿提高支護結構共同承載載荷是一個很好的解決方法。在支護與圍巖的相互關系上，高強讓壓錨桿支護有3個突出特點：

① 符合圍巖與支護結構共同承載的基本支護思想；

② 及時主動支護，即在巖體開掘早期進行讓壓錨桿安裝，安裝后即對圍巖提供顯著的軸向和橫向的支護阻力，避免巖體松動和塑性松動圈的增大；

③ 屬于柔性支護，選擇合理的支護剛度，使支護完成后，仍能與巖體一起產生少量的位移，釋放部分能量，既保持巖體受力平衡，又保持支護結構不失穩。

新型高強讓壓錨桿是在此基礎上采用了一種合理有效的讓壓方式，在錨桿承受載荷接近過載時象安全閥一樣起到讓壓作用，從而保護錨桿桿體不被破壞。采用高強度預應力讓壓錨桿可以加大錨桿的間排距，減少錨桿的用量，提高掘進速度，降低掘進成本，同時可以保證良好的支護性能。

343區北翼集中材料道屬于大斷面、大采深、高地應力易變形巷道，并且使用年限較長。對于這種類型的巷道，錨桿支護系統設計必須滿足: ① 合理的錨桿安裝應力。錨桿的安裝應力是控制圍巖早期變形的重要參數，安裝應力過小會使圍巖發生過大的早期變形，松散破碎圈增大，引起頂板破碎，錨桿受力增加。一個合理的錨桿安裝應力如同液壓支架的初撐力一樣重要。

② 高支護強度。在大采深、高地應力、中厚煤層大斷面掘進的條件下，支護強度必須提高。

③ 錨桿須具有讓壓性能。為了防止錨桿承受過度載荷而破斷，錨桿必須有一定的變形讓壓性能。然而，這種變形讓壓必須是有“控制”的讓壓，通過有效“控制”的讓壓使巷道內的聯合支護系統成為一個整體，從而改變整體支護效果。合理的讓壓性能應該做到錨桿在一定噸位上穩定讓壓，以保證巷道支護效果，防止錨桿桿體發生突然破斷。

④ 提高輔助支護系統強度。一個完整的支護系統包括高強讓壓錨桿、金屬網、W型鋼帶+錨索進行聯合支護，使煤層頂板形成一個整體的層狀組合梁，來達到提高整體支護強度的效果。

深部巷道基本支護原則與理念就是要形成高安裝載荷、高整體支護強度、錨桿變形可靠讓壓的最佳層狀組合梁。巷道支護實踐

3.1 高強度讓壓錨桿支護系統設計

煤礦頂板是由不同層狀巖體組合成的層狀組合梁，為了使組合梁達到其最佳強度，應該設計合適的錨桿長度及錨桿系統的安裝應力。達到最佳組合梁的錨桿系統設計應滿足下列條件：

① 通過調整安裝應力，使錨桿支護系統應能夠控制錨固范圍內的頂板離層，這需要選擇合理的錨桿類型和安裝應力；

② 錨固系統應能夠減少或消除頂板的拉應力區； ③ 錨桿應能夠錨固在穩定的巖層中；

④ 錨固系統應有足夠的能力來控制頂板，并且在整個需要支護期間內不失效。根據支護理論和支護經驗，經過數值分析，確定如下支護方案：（1）錨桿支護參數

采用高強預應力可變形讓壓均壓高強度螺紋鋼錨桿支護，錨桿屈服強度為500MPa。頂板錨桿直徑20mm、長2400mm，間排距為1000×800（mm），用2卷CK2350型樹脂錨固劑卷錨固；兩幫錨桿直徑18mm、長2000mm，間排距為900×800（mm），兩幫用2卷Z2350型樹脂錨固劑卷錨固。

（2）錨桿預應力 根據有限元分析，提高安裝應力可以減小或消除頂板中的拉應力區，可以消除頂板巖層的離層，從而取得最佳層狀組合梁的效果，頂板錨桿安裝應力最小為40kN，兩幫錨桿的安裝應力不小于30kN，根據不同情況調整預應力。

（3）輔助支護系統

輔助支護系統包括鳥巢錨索、W型鋼帶和金屬網。根據地質條件變化、煤層采動影響及圍巖松動圈的影響范圍等因素，選用直徑17.8mm、長8300mm的鳥巢錨索，用2卷CK2350型樹脂錨固劑卷錨固，托盤為200×200×10（mm）的球形錨索托盤；W型鋼帶使用型號為BHW270-2.75，長度為4300mm，通過W形狀及高強材料來提高鋼帶的鋼性，通過錨桿聯結成為一個整體；菱形金屬網可有效防止漏矸、漏頂，而且其自身強度還可以控制兩幫變形，并可以與讓壓錨索、讓壓錨桿、W型鋼帶形成一個整體，使支護系統形成整體。3.2 巷道支護施工方案

按照作業規程規定先進行敲幫問頂、打炮孔眼、爆破。爆破完畢，立即安設頂板錨桿；幫錨桿滯后工作面不大于5m，頂、幫破碎時，幫錨桿跟至工作面。要保證錨桿達到設計的預緊力和錨固力的要求，錨桿安設角度需符合設計要求。巷道支護如圖1所示。

圖1 巷道支護斷面圖 支護效果

清河門煤礦343采區北翼集中材料道采用高強讓壓均壓錨桿支護，通過監控巷道所受掘進和采煤工作面的地壓影響，掌握圍巖的變形規律，以確定巷道的支護效果，以便及時采取措施保證礦井安全生產。礦壓監測的主要內容包括：巷道煤巖體表面位移監測、頂板離層監測、錨桿受力狀態監測、錨桿安裝應力監測與錨固力監測。高強讓壓錨桿支護方式與原有支護方式效果相比，巷道的變形量大大減小，整個巷道范圍內受力均勻，沒有出現網兜現象。采用高強讓壓錨桿、金屬網、W型鋼帶+錨索進行聯合支護，減少巷道的維護與翻修工程量，提高巷道的掘進速度，降低支護成本。結 論

① 高強讓壓錨桿、金屬網、W型鋼帶+錨索聯合支護的支護質量和支護強度均達到了預期的設計要求。在施工過程中及現在的使用時間內，巷道變形量明顯減小，支護效果明顯。

② 采用高強讓壓錨桿+鳥巢錨索+W型鋼帶+金屬網聯合支護的支護成本每米巷道比原支護方式節約128.89元，同時減少了維修、翻修的人力、物力、財力。

③ 高強讓壓錨桿、金屬網、W型鋼帶+錨索聯合支護可以有效控制圍巖變形，在經濟合理的條件下提高支護強度、支護表面質量和支護效果，提高了掘進速度，保證了生產安全。

④ 高強讓壓錨桿、金屬網、W型鋼帶+錨索聯合支護技術不但可以減少支護施工量、降低支護成本，而且可以防止原支護方式導致的穩定巷道“二次變形”現象，具有較高的推廣價值。

第一作者簡介 李偉民 男，1970年出生，1993年7月畢業于阜新礦業學院采礦專業，工學學士。現任阜新礦業（集團）公司清河門煤礦礦長，高級工程師。

（收稿日期：06-30；責任編輯：黃 翔）

第三篇：B080309 深部復雜條件高應力水倉支護技術研究與實踐

深部高應力復雜條件下水倉聯合支護技術

黃 磊

【平頂山市瑞平煤電有限公司，河南平頂山467500】

摘 要平煤集團瑞平公司張村礦井底水倉埋深605m，在高應力作用和構造帶的影響下，原混凝土砌碹支護不能滿足要求，巷道建成后，維修十分困難。經過對圍巖性質的研究，決定采用錨、網、噴+U25型鋼可縮支架+混凝土碹聯合作為永久支護的施工方案，實踐表明，該方案達到了較好效果，為類似巷道的施工提供了成功經驗。

關鍵詞 水倉 高應力 錨、網、噴 可縮支架 砌碹 聯合支護

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引 言

瑞平公司張村礦位于朝川礦區中南部，井田走向長度約4.5km，傾斜寬約2.7km，主要開采二1煤層、四3煤層、五2煤層、五3煤層，礦井正常涌水量1021m/h，最大涌水量1488m/h。

張村礦原礦井全部采用混凝土砌碹作為永久巷道支護方式。自2003年恢復建設后，經過論證，基本上取消了砌碹支護。早期采用直徑43mm、長1800mm的管縫式錨桿，在控制破碎帶時，用直徑43mm、長2200～2500mm的管縫式錨桿。自2004年開始，采用直徑20mm、長2000～2200mm的等強螺紋鋼錨桿和玻璃鋼錨桿。采用樹脂錨固劑錨固。從開拓巷道到回采巷道、從巖巷到煤巷，凡是條件具備的巷道均采用錨、網、噴或錨、網、梁（帶）支護。目前正在推廣錨、網、梁（帶）+錨索的聯合支護。

井底主排泵房及水倉原設計支護方式采用素混凝土砌碹支護,澆筑壁厚250mm。在施工中，由于高地應力及構造帶的影響，出現巷道底臌、片幫、冒頂等問題，經過研究，將支護形式改為錨、網、噴作為前期支護，采用U25型鋼可縮支架與混凝土砌碹聯合支護作為永久支護。該支護方法經過實踐取得了成功，節約了投資并縮短了礦井建設周期。

331 問題及分析

張村礦內外主排泵房及水倉設計在四3煤層底板中，距四3煤層約30～60m，為-250m水平（埋深605m）。水倉長度1006m，容水量9296m3，水倉設計斷面凈高3000mm（其中拱高1700mm，墻高1300mm）；巷道凈寬3400mm；掘進斷面面積11.09m,凈斷面面積9m。

水倉圍巖為灰色灰巖（厚層狀、隱品質結構、裂隙發育）與灰黑色泥巖（泥質結構、厚層狀、細膩致密）。在施工-250水平井底車場單軌巷和泵房時，揭露出一條逆斷層，該斷層走向不少于1100m，傾角40°落差0～25m，預計水倉要穿過該斷層。

在水倉施工中，起先按照原設計進行混凝土砌碹施工，接近斷層時，由于巷道圍巖破碎，局部圍巖為大紫泥巖，加上斷層裂隙的影響，巷道壓力顯著增大，先期施工的30m巷道受其影響，短期內發生了底臌、片幫、冒頂等現象。實踐證明原方案不能滿足工程實際需要。支護方案優化

針對水倉工程實際，提出了五種可能實施的支護方案：（1）方案一，混凝土砌碹支護

該巷道圍巖巖石堅固性系數f值為3～6，高應力、節理化、強膨脹斜穿斷層構造帶，需采用強力剛性支護，混凝土砌碹厚度需大于500mm，為增加整體性和均布應力，提高支護能力，需要在混凝土內部增加雙層直徑16鋼筋龍骨。

（2）方案二，錨、噴、網支護

采用直徑20mm、長2000mm的等強錨桿，間排距300×300（mm）；金屬網用直徑4mm的冷拔鋼絲制成，網格為100×100（mm），規格為900×3300（mm）；噴射混凝土厚度大于150mm。由于水倉巷道處在高應力、強膨脹、復合型軟巖中，錨、網、噴支護剛開始還能起到效果，但隨著圍巖應力增加，當圍巖應力超過了錨桿抗拉拔力極限值時，造成支護結構失穩，出現底臌、片幫、裂隙、掉頂等問題，從而出現安全隱患，增大維修量，影響施工進度，支護成本也隨之增加。

（3）方案三，U型鋼可縮性支架支護

根據工程實際，可采用U25型鋼支架，間距200mm。如單獨使用，鋼材易腐蝕，不能滿足水倉使用功能，需與其它支護方式聯合使用。

（4）方案四，錨、噴、網+混凝土砌碹聯合支護

采用直徑20mm、長2000mm的等強錨桿，間排距700×700（mm）；金屬網用直徑4mm的冷拔鋼絲制成，網格為100×100（mm），規格為900×3300（mm）；噴射混凝土厚度大于80mm。錨、網、噴支護作為前期支護，混凝土砌碹作為永久支護，砌碹厚度為400mm。

（5）方案五，錨、網、噴+U型鋼可縮性支架+澆筑混凝土聯合支護

采用直徑20mm、長2000mm的等強錨桿，間排距700×700（mm）；金屬網用直徑4mm的冷拔鋼絲制成，網格為100×100（mm），規格為900×3300（mm）；噴射混凝土厚度大于50mm。永久支護采用U25型鋼可縮性支架，間距700mm，再澆筑厚150mm的混凝土。

上述方案中，前三種都不能滿足工程需要，在工程施工完一段時間后，巷道會產生較大變形，嚴重影響巷道的使用，有的甚至會產生大面積破壞，這將大大提高維修費用。第四種方案屬于剛性支護，如果圍巖壓力較大時，混凝土厚度也將相應增加，經濟性較差。當混凝土厚度小于250mm時，施工完20天后，混凝土開始出現裂縫，巷道發生變形、掉塊現象，并局部產生破壞。

第五種方案是一種柔性支護，錨、網、噴支護，錨桿打入巖體中，噴射混凝土固結于巖體表面，組成一個整體，積極主動加固圍巖，充分利用巖體固有強度，前期對圍巖進行了封閉，這樣就大大減少了巖體變形及破碎。由于巖體的高應力和強膨脹性，在錨、網、噴施工完后，圍巖還會發生一定的變形，以釋放壓力。過了壓力釋放前期，再安設U25型鋼可縮性支架，再次對巖體進行支護，這時如果巖體再次來壓，由于U型鋼的可縮性，還可產生一定變形，釋放一定的壓力。最后澆筑混凝土，將支護轉化為剛性支護，這時可以較小的支撐力支承較大的圍巖應力，支護能力達到最大，可有效保持巷道斷面形狀，滿中使用要求。

根據以上方案比較，選擇第五種方案作為水倉的支護形式，為減小前期巷道變形，提高前期支護強度，加大循環作業距離，提高施工速度，噴射混凝土厚度改為80mm，U25型鋼支架采用3750mm寬定型支架，澆筑混凝土成巷后巷道凈斷面寬度保證在3600mm以上。前期支護方式如圖1所示，U25型鋼可縮支架支護方式如圖2所示。

圖1 水倉錨、網、噴支護斷面示意圖

圖2 水倉U25鋼可伸縮支架支護斷面示意圖 施工方法

水倉巷道采用二次支護，第一次支護采用錨、網、噴支護，掘進巷道成型后立即進行，錨桿采用直徑20mm、長2000mm的等強錨桿，用2卷樹脂錨固劑卷錨固，間排距為700×700（mm）；金屬網為直徑4mm的冷拔絲，網格100×100（mm），噴射混凝土厚度為50mm，混凝土中速凝劑摻量為3%。

第二次支護在第一次錨網噴支護完成5天后進行，架設三組合的U25型鋼支架，棚距700mm，棚腿棚梁間用兩道U25卡蘭聯接，梁腿搭接長度400mm，支架間用金屬拉桿連接，柱窩深度為250mm。U型鋼支架施工完20天后進行澆筑混凝土，厚度150mm，這時壓力基本趨于穩定，巷道變形停止。支護效果

錨、網、噴支護完成后，觀測結果表明，巷道最大變形110mm；在U25型鋼可縮性支架支護完成后巷道變形最大40mm。對U25型鋼可縮性支架復噴30天后觀測，巷道變形最大10mm，且變形趨于穩定，滿足支護要求。

水倉蓄水后，對水倉巷道進行了連續監測，未發現有變形和掉碴現象。監測結果表明，錨、網、噴+U25型鋼可縮性支架+澆筑混凝土聯合支護在水倉工程中的應用取得成功，此項研究也為軟巖支護及深部高應力復雜條件下巷道支護技術提供了成功案例。

作者簡介 黃 磊 男，工程師，1973年出生，1997年畢業于遼寧工程技術大學礦建專業，在讀碩士研究生。現任平頂山市瑞平煤電有限公司張村礦生產科科長，從事煤礦安全技術生產工作，注冊安全工程師。

（收稿日期：2008-06-04；責任編輯：王方榮）