第一篇：【鋼筋混凝土結構設計原理】裝配式鋼筋混凝土簡支T形梁主梁配筋課程設計優秀作品

二 課程設計任務書

（一）設計資料

已知標準跨徑為20m的公路裝配式鋼筋混凝土簡支T形梁，計算跨徑為19.5m，混凝土強度等級為C30，主梁主筋采用HRB335級焊接鋼筋骨架，箍筋采用R235鋼筋。跨中彎矩

MMdm?3500KN?m，其中

MGK?900KN?m,Md0Q1K?1660.17KN?m，Q2KM?85.5KN?m，(1??)?1.19，支點彎矩Vd0?750KN?0，其余截面的彎矩按照二次拋。本橋處于一類環境條件下，物線變化。支點剪力,跨中剪力

Vdm?115KN結構安全等級二級。

單位：mm

（二）設計依據

1.交通部部標準《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規范》

（JTG D62-2004）

2.交通部部標準《公路橋涵設計通用規范》

（JTG D60-2004）

3.《工程結構》（白淑毅編）人民交通出版社

2005

（三）設計內容

1.計算跨中截面受拉鋼筋面積，并進行承載力復核。

2.設計主梁的腹筋。

3.驗算主梁跨中撓度和裂縫寬度。

4.繪制主梁的鋼筋構造圖。

三 設計指導

1.計算跨中截面受拉鋼筋的面積，并進行承載力復核。①化標準T形梁，②判斷真假 T形，③計算并選擇、配置受拉主鋼筋，④復核承載力。2.設計主梁的腹筋 ①截面尺寸驗算，②檢查是否需要根據計算配置箍筋，③分配剪力，④箍筋設計，⑤彎起筋及斜筋設計，⑥檢驗各排彎起鋼筋的彎起點是否符合構造要求，⑦全梁承載力復核，⑧配縱向防裂筋，⑨繪制主梁剪力分配及全梁彎矩包絡圖。3.驗算主梁跨中撓度和裂縫寬度

①計算跨中撓度，確定是否需要預拱度及大小。②計算裂縫寬度，確定梁是否能正常使用。4.繪制主梁的鋼筋構造圖

根據所配主梁的五種鋼筋給出一個工程數量表。

四 設計示例

（一）設計資料

某預制裝配式鋼筋混凝土簡支T形梁，標準跨徑20m，計算跨徑為19.5m。混凝土強度等級為C30，主梁主筋采用HRB335級焊接鋼筋骨架，箍筋采用R235鋼筋。跨中彎矩MMdm?2100KN?m，其中MGK?500KN?m，MQ1K?1011.5KN?m，Q2K?75KN?m，(1??)?1.19，支點彎矩Md0?0，其余截面的彎矩按照二次拋物線變化。支點剪力Vd0?440KN,跨中剪力Vdm?84KN。本橋處于一類環境條件下，結構安全等級二級。

單位：mm

（二）設計步驟

一）基本數據

C30混凝土軸心抗壓強度設計值fcd?13.8N/mm2，邊長為150mm的混凝土試件抗壓強度標準值fcu.k?30N/mm2，混凝土軸心抗拉強度標準值ftk?2.01N/mm2，彈性模量Ec?3.00?104N/mm2，HRB335鋼筋抗拉強度設計值fsd?280N/mm2，抗壓強度'252設計值fsd?280N/mm，彈性模量ES?2.0?10N/mm，R235鋼筋抗拉強度設計值fsd?195N/mm2，彈性模量ES?2.1?105N/mm2。?b?0.56,?0?1.0。

二）跨中正截面鋼筋設計

1.化標準T形梁

hf?13l?/100?1402195003?120mm

?6500mm

主梁間距為1600mmb?2bn?12hf?180?12?120?1620mm /

取bf?1600mm/

單位：mm

2.跨中主筋設計

設

as?110mmh0?1300?110?1190mm 判斷真假T形

fcdbh(h0?/f/fhf2/)?13.8?1600?120?(1190?1202)

?2994.04KN?m>2100KN?m

為假T形截面設計

由?0Md?fcdbfx(h0?6/x2)求x

x2)2100?102?13.8?1600?x?(1190?x?2380x?190217.3913?0

x=83mm

由

fsdAS?fcdbfx 求AS

fcdbfxfsd///AS??13.8?1600?832802

?6545.14mm

2選8Ф32+2Ф16，AS=6835.8mm

單位：mm 三）跨中正截面承載力復核

主筋凈保護層取35mm 6433.6?(35?2?34.5)?402.2?(35?4?34.5)?182

as?6835.8

=108.6mm h0=h－as=1300－108.6=1191.4mm 判斷真假T形

fcdbfhf?13.8?1600?120?2649.6KN >fsdAS?280?6835.8?1914.02KN //為假T形截面

由fcdbfx?fsdAs 求x /x?fsdAsfcdbf/?280?6835.813.8?1600?86.69mm

/x

86.692)

du?13.8?1600?86.69?(1191.4??2197.5.KN?m>?0Md?2100KN?m

跨中正截面主梁配筋為適筋梁。

四）腹筋設計

1.截面尺寸驗算

梁底通過支座中心直線主筋2Ф32，AS=1608.4mm >6835.8?20

200.?1367.16mm, 符合構造要求。

支座中心截面h0=1300－（35+34.5/2）=1247.75mm 0.51?10?3facubh0?0.51?10?330?180?1247.75?627.38KN>Vd0=440KN 截面尺寸符合要求。

2.檢查是否需要根據計算配置箍筋 跨中截面：0.51?10支點截面：0.51?10Vdm84KN<0.51?10?3ftdbh0?0.51?10ftdbh0?0.51?10?3?1.38?180?1191.4?147.97KN ?1.38?180?1247.75?154.97KN ?3?3?3ftdbh0< Vd0=440KN 由此可知，靠近跨中截面有一段長度范圍內可按構造配置箍筋，其余區段按計算配置箍筋。按構造配置箍筋的梁段為1752mm。3.分配剪力

/距支座中心線h/2=650mm處計算剪力Vd?416.27KN，作為計算剪力進行分配。其中由混凝土和箍筋共同承擔60%為249.76KN，由彎起鋼筋及斜筋承擔40%為166.51KN。

設置彎起鋼筋及斜筋的區段為5211mm。

尺寸單位：mm，剪力單位：KN 4.箍筋設計

選Ф8的雙肢箍筋，ASV?nASV1?2?50.3?100.6mm2 由VCS??1?2?3?0.45?10?3bh0(2?0.6p)式中p及h0用支座截面和跨中截面的平均值 跨中截面：P?100??100?支座截面：P?100??100?平均值：P?3.19?0.726835.8180?1191.41608.4?3.19

h0=1191.4mm ?0.72

h0=1247.75mm fcu.k??sv?fsv設計箍筋，180?1247.75?1.96?2.5

21191.4?1247.75?1219.58mm

h0?2箍筋間距sv計算為： Sv??1?2?3?0.2?10222?6(2?0.6p)2fcu.kASvfsvbh02249.762226 ?1?1?1.1?0.2?10?(2?0.6?1.96)30?100.6?195?180?1219.58249.762

=354.4mm 構造要求Sv≤h/2=650mm

≤400mm 取Sv?250mm ?sv?100.6180?250?0.2200??svmin?0.18%

從梁段至距支座中線h=1300mm范圍內，箍筋間距為100mm。

箍筋配量為：5.彎起筋及斜筋設計

選2Ф22作為架立筋，設置彎起筋及斜筋區段長度為5211mm。第一排彎起鋼筋提供2Ф32，Asb1=1608.4mm2 Vsb1=166.51KN Asb1?VSb10.75?10?3單位：mm ?fsd?sin?3?166.510.75?10?3?280?sin450?1121.5mm

2所提供的2Ф32滿足要求。

尺寸單位：mm, 剪力單位：KN l01?1300?(35?24?l01?650?(35?24?/

34.522?35?34.5?34.52)?1137mm

34.5)?573.75mm 第二排彎起鋼筋提供2Ф32，Asb2=1608.4mmVsb2=148.73KN Asb2?VSb20.75?10?32 ?fsd?sin?334.5234.52?148.730.75?10?3?280?sin450?1001.75mm2

所提供的2Ф32滿足要求。

l12?1300?(35?24?l12'?650?(35?24??35?2?34.5?34.52)?1102.5mm)?573.75mm 第三排彎起鋼筋提供2Ф32，Asb2=1608.4mmVsb3=108.48KN Asb3?VSb30.75?10?3?fsd?sin?334.5234.52?108.480.75?10?3?280?sin450?730.65mm

2所提供的2Ф32滿足要求。

l23?1300?(35?24?l23'?650?(35?24??35?3?34.5?34.52)?1068mm)?573.75mm

第四排彎起鋼筋提供2Ф16，Asb4=402.2mm2 Vsb4=69.49KN Asb4?VSb40.75?10?3?fsd?sin?3242?69.490.75?10?3?280?sin450?468.04mm

2所提供的2Ф16不滿足要求，另選用2Ф22作為斜筋Asb4=760.2mm2可以滿足要求

l34?1300?(35?24??35?4?34.5?2

242)?1044mm

第五排彎起鋼筋提供2Ф16，Asb4=402.2mmVsb5=31.38KN Asb5?VSb50.75?10?3?fsd?sin?3182182?31.380.75?10?3?280?sin450?211.35mm2

所提供的2Ф16滿足要求。

l45?1300?(35?24?l45'?650?(35?24??35?4?34.5?182)?1050mm)?582mm

l05?1137?1102.5?1068?1044?1050?5401.5mm?5211mm

不需要第六排彎起鋼筋。

6.檢查各排彎起鋼筋的彎起點是否符合構造要求 支點中心截面處（0），判斷真假T形

fcdbfhf?13.8?1600?120?2649.6KN?fsd?As?280?1608.4?450.35KN //為假T形面。

由fcdbfx?fsd?As 求x(b?bf)。x?fsd?Asfcdbf/'/?280?1608.413.8?1600?20.4mm?hf?120mm

'??bh0?0.56?1247.75?698.74mm

由 Mdu?fcdbx(h0?)/2 求Mdu(b?bf)

20.42xMduo?13.8?1600?20.4?(1247.75?)

=557.43KN?m>Md0?0

尺寸單位：mm, 彎矩單位：KN.m 1截面處，由Mx??0Mdmax(1?2'4aL22)求作用效應

Md1'?2100?(1?4?9.219.52)?230.24KN?m?Mdu0?557.43KN?m

1截面滿足構造要求

'

1截面處：判斷真假T形

fcdbfhf?13.8?1600?120?2649.6KN?fsd?As?280?1608.4?2?900.7KN //假T形截面

由fcdbx?fsd?As 求x(b?bf)

/x?fsd?Asfcdbf/?280?1608.4?213.8?1600?40.8mm?hf?120mm

'

x??bh0?0.56?1230.5?689.08mm 由 Mdu?fcdbx(h0?x2 求Mdu1(b?bf)

40.82)/Mdu1?13.8?1600?40.8?(1230.5?)?1901.1KN?m

?Md1?2100?(1?4?8.619.522)?466.2KN?m

1截面滿足構造要求 2截面處：M''d2?2100?(1?4?819.522)?686.2KN?m?M'du2?Mdu1?1090.1KN?m

2'截面滿足構造要求 2截面處：判斷真假T形

假T形截面

x?fsd?Asfcdbf/?280?1608.4?313.8?1600?61.2mm?hf?120mm

'

x??bh0?0.56?1213.25?679.42mm

Mdu2?13.8?1600?61.2?(1213.25?61.22)?1598.1KN?m

?Md24?7.5?2100?(1?219.52)?85K7N.4m?

2截面滿足構造要求

3截面處： 'Md3'?2100?(1?4?6.919.522)?1048.3KN?m

?Md'u3'?Mdu2?1598.K1N?m

3截面滿足構造要求。

3截面處：判斷真假T形 fcdbfhf?13.8?1600?120?2649.6KN?fsd?As?280?1608.4?4?1801.4KN //假T形截面

x?fsd?Asfcdbf/?280?1608.4?413.8?1600?81.6mm?hf?120mm

'

x??bh0?0.56?1960?669.76mm

Mdu3?13.8?1600?81.6?(1196?81.62)?2081.4KN?m

?Md34?6.4?2100?(1?219.52)?119K5N.2m?

3截面滿足構造要求。

5截面處：Md5'?2100?(1?'4?4.819.522)?1591KN?m

?Mdu5'?Mdu3?2081.4KN?m

5截面處滿足構造要求。'五）全梁承載力復核

全梁承載力滿足要求，不需要復核。六）水平縱向防裂筋設計 選10?8作為防裂鋼筋 七）主梁跨中撓度驗算

1、計算截面幾何特性 開裂截面換算截面慣性矩

單位：mm

?x?2??bx?????EsAS(h0?x)12?2?'fIcrbfx'32?bfx3'3??EsAS(h0?x)

2?1600?86.69332?6.67?6835.8?(1191.4?86.69)

84?559.9?10mm

全截面換算截面面積

A0?bh?(bf?b)hf?(?Es?1)AS

?180?1300?(1600?180)?120?(6.67?1)?6835.8 ?443159mm

2''全截面對上邊緣的靜距

Soa?bh?h2?(b?b)h?'f'fhf2'?(?Es?1)ASh0

?180?130022?(1600?180)?1202?(6.67?1)?6835.8?1191.4

?208.5?106mm3 全截面換算截面重心至受壓邊緣的距離

y?'oSoaAo?208.5?104431596?470.5mm

全截面換算截面重心至受拉邊緣的距離

'?1300?470.?5

y0?h?yo82m9m.5

單位：mm 全截面換算截面慣性矩

I0?bfyo12''3?bfyo?(''yo2')2(bf??'b)(yo?123'hf)'3?(bf''?b)(yo'3''?h)f'(y?o'hf)2'2

?(?Es?1)AS(h0?y)?'o2by012?by0(y02)?2bfyo3?(bf?b)(yo?hf)3''3

? ?by033'2?(?Es?1)AS(h0?yo)

1600?470.533?(1600?180)(470.5?120)333?180?829.533?(6.67?1)?6835.8

?(1191.4?470.5)

?895.56?10mm 84全截面換算截面重心軸以上部分面積對重心軸的面積矩

So?b?yo'22?(bf?b)hf(yo?2'''hf2')

?180?2470.5?(160?018?0)?120120(?470.52)?89.87?10mm

63全截面換算截面對受拉邊緣彈性抵抗矩

W0?I0y0?895.56?10829.58?1.08?10mm

832.計算構件剛度 全截面抗彎剛度：

開裂截面抗彎剛度：

荷載短期效應組合：Ms?MGK?0.7MQIK1???MQ?K

1011.5? 751.197

?500?0.?

?1170KN?m

8開裂彎矩：Mcr??ftkW0?1.66?2.01?1.08?10?360.4KN?m

其中??2S0W0?2?89.97?101.08?1086?1.66 B?B0??Mcr??Mcr??B0????1????B??Ms??Ms????cr2552.3?1021222

?212??360.4??360.4??2552.3?10????1?????121***.7?10????????122

?1736?10N?mm

3.荷載短期效應作用下跨中撓度

fs?5MsL48B2?5?1170?10?1950048?1736?101262?26.7mm

長期撓度：ft???fs?1.6?26.7?42.72mm

?

設預拱度

MQIK??MGK?0.5??0.7?MQ?K?1??5??2f??????L

48B1011.5??6{500?0.5?0.7??75}?10??51.19??2?1.6???19500 12481736?10?30.48mm

L1600?195001600?12.2mm

消除自重影響后的長期撓度

fLQ????548?Ms?MGKB?L

?1.6?548??1170?500??1061736?10L600?12?19500

2?24.5mm?19500600?32.5mm

計算撓度滿足要求。

八)主梁裂縫寬度驗算

荷載短期效應組合：

Ms?1170KN?m

MQIK?0.4[?MQ?1??荷載長期效應組合：

M1?MGKK ]

?500?0.?4

?870KN?m

C1?1.0

1011.5[?1.19 75]C2?1?0.5M1Ms?1?0.5?8701170?1.37

C3?1.0

??Asbh0?6835.8180?1191.4?3.19%?2%

取??0.02

Ms0.87Ash02

?ss??11700.87?6835.8?1191.42?165.1MPa

d?8?32?2?168?32?2?16?30.22mm

Wfk?C1C2C3?ssEs(30?1.3d0.28?10?165.12?105)

?1?1.37?1??(30?1.3?30.220.28?10?0.02)

?0.16mm?0.2mm

主梁裂縫寬度未超規定最大裂縫寬度。

附：真T形截面開裂截面換算截面慣性矩：

Icr?bx3?bx?()?122x2(bf?b)hf12''3?(b?b)h('f'fx?hf2')??EsAS(h0?x)

第二篇：鋼筋混凝土簡支梁結構課程設計心得

鋼筋混凝土課程設計心得

路橋一班

劉堂萍

學號：1002010419

課程設計已經結束了，一個星期的奮斗，終于算是在規定的時間內緊張而又快樂的完成了任務，其中的酸甜苦辣，想必只有我一個人可以體會，通過這次課程設計，我學會了許多課堂上所不能理解的知識，感受頗深。

這個課程設計進行了一個半星期，主要內容包括，首先根據給定的主梁的恒載及可變荷載內力計算結果進行荷載組合計算；然后按承載能力要求和應力條件估算預應力鋼束，確定其數量和布設方案；再進行承載能力極限狀態計算、預應力損失計算、應力驗算、主梁變形驗算、錨固區局部承壓計算等內容。一個學期的課程下來，加上之前在布置課題的時候老師又在黑板上從總體上詳細的把流程講解了一次，我們本應該很簡單的就能做出來，但是最初還是有點無從下手的感覺。當然這個除了可能是對于知識掌握的不牢靠，很大部分卻是第一次接觸這種運用上的恐懼。似乎總是不相信自己能做好，要不停的翻書，不停的觀摩其他人，不停論證，最后才畏首畏尾的下手。不過這卻也可以從另外一個方面看出來大家對這次的重視，未嘗不是一件好事。

設計時，書本上都是有例題的，依葫蘆畫瓢自然被用了上來，可一碰到有出入的地方卻又是要研究一番的。因為我覺得所謂設計至少要能明白每一部都是什么意思才能進行。就比如主梁的作用效應組合值、截面的幾何特性、各項預應力損失等。當然在設計時也會碰到各種問題，由于在配筋時出現了問題，導致我后面在進行正截面承載力計算時，跨中截面不能滿足要求，究其原因原來是非預應力鋼筋配置偏少，導致受壓區高度偏低。設計時應適當配置非預應力鋼筋。在后來的演示實驗中，我更是發現自己在設計中存在的問題，在端部的錨固區沒有進行局部承壓驗算，設計時只是純粹的設計，沒有考慮施工的難度和可行性，沒有考慮溫度對構件的影響，而這些在實際施工運營期間對主梁有著十分重要的影響。因此在設計時，要多思考，考慮方案的可行性及可靠性以及安全性。

說起CAD更是慚愧，原本在大二暑假也下了點功夫學，以為自己是學的不錯了，可是這次一下手才發現怎么都達不到自己的目的，而相對經常摸軟件的室友純熟操作我只是一個新手。一些看起來很簡單的東西，可是操作起來就是很麻煩，出的錯一次又一次，“紙上得來終覺淺，知是此事要躬行”有些東西確是需要熟能生巧的。而我們千萬不要總是覺得自己看著表面知道便懶得動手，其實你只要一動手會發現，很多細節東西自己都是模棱兩可，要完完整整的做出一個設計不是一件容易的事情。我們要學的不僅僅是做一件事的能力，更多的是靜下心來做出一件成果，不達目的不罷休的職業態度。這也是此次課程設計我最大的體會。

第三篇：鋼筋混凝土簡支梁結構課程設計心得

鋼筋混凝土課程設計心得

路橋一班劉堂萍學號：1002010419

課程設計已經結束了，一個星期的奮斗，終于算是在規定的時間內緊張而又

快樂的完成了任務，其中的酸甜苦辣，想必只有我一個人可以體會，通過這次課

程設計，我學會了許多課堂上所不能理解的知識，感受頗深。這個課程設計進行了一個半星期，主要內容包括，首先根據給定的主梁的恒

載及可變荷載內力計算結果進行荷載組合計算；然后按承載能力要求和應力條件

估算預應力鋼束，確定其數量和布設方案；再進行承載能力極限狀態計算、預應

力損失計算、應力驗算、主梁變形驗算、錨固區局部承壓計算等內容。一個學期的課程下來，加上之前在布置課題的時候老師又在黑板上從總體上詳細的把流程

講解了一次，我們本應該很簡單的就能做出來，但是最初還是有點無從下手的感

覺。當然這個除了可能是對于知識掌握的不牢靠，很大部分卻是第一次接觸這種

運用上的恐懼。似乎總是不相信自己能做好，要不停的翻書，不停的觀摩其他人，不停論證，最后才畏首畏尾的下手。不過這卻也可以從另外一個方面看出來大家

對這次的重視，未嘗不是一件好事。

設計時，書本上都是有例題的，依葫蘆畫瓢自然被用了上來，可一碰到有出

入的地方卻又是要研究一番的。因為我覺得所謂設計至少要能明白每一部都是什

么意思才能進行。就比如主梁的作用效應組合值、截面的幾何特性、各項預應力

損失等。當然在設計時也會碰到各種問題，由于在配筋時出現了問題，導致我后

面在進行正截面承載力計算時，跨中截面不能滿足要求，究其原因原來是非預應

力鋼筋配置偏少，導致受壓區高度偏低。設計時應適當配置非預應力鋼筋。在后

來的演示實驗中，我更是發現自己在設計中存在的問題，在端部的錨固區沒有進

行局部承壓驗算，設計時只是純粹的設計，沒有考慮施工的難度和可行性，沒有

考慮溫度對構件的影響，而這些在實際施工運營期間對主梁有著十分重要的影

響。因此在設計時，要多思考，考慮方案的可行性及可靠性以及安全性。

說起CAD更是慚愧，原本在大二暑假也下了點功夫學，以為自己是學的不

錯了，可是這次一下手才發現怎么都達不到自己的目的，而相對經常摸軟件的室

友純熟操作我只是一個新手。一些看起來很簡單的東西，可是操作起來就是很麻

煩，出的錯一次又一次，“紙上得來終覺淺，知是此事要躬行”有些東西確是需

要熟能生巧的。而我們千萬不要總是覺得自己看著表面知道便懶得動手，其實你

只要一動手會發現，很多細節東西自己都是模棱兩可，要完完整整的做出一個設

計不是一件容易的事情。我們要學的不僅僅是做一件事的能力，更多的是靜下心

來做出一件成果，不達目的不罷休的職業態度。這也是此次課程設計我最大的體

會。

第四篇：鋼筋混凝土簡支梁結構課程設計心得

鋼筋混凝土課程設計心得

課程設計已經結束了，從六號到十號，連續四天的奮斗，終于算是在規定的時間內緊張而又快樂的完成了任務，其中的酸甜苦辣，想必只有我一個人可以體會，通過這次課程設計，我學會了許多課堂上所不能理解的知識，感受頗深。

早有聽聞一句話“人跟人的差距不是懂不懂，而是能不能，或者是做不做！”原來也對其有所了解，但這次的課程設計進行下來卻又對其有更深的感悟。

這個課程設計進行了一個半星期，但果然與老師所說無二，只要認真做3天也能完成。一個學期的課程下來，加上之前在布置課題的時候老師又在黑板上從總體上詳細的把流程講解了一次，我們本應該很簡單的就能做出來，但是最初大家仍然發現有點無從下手的感覺。當然這個除了可能是我們對于知識掌握的不牢靠，很大部分卻是第一次接觸這種運用上的恐懼。似乎總是不相信自己能做好，要不停的翻書，不停的觀摩其他人，不停論證，最后才畏首畏尾的下手。不過這卻也可以從另外一個方面看出來大家對這次的重視，未嘗不是一件好事。

設計時，單向板和雙向板還有梁式樓梯都是有例題的，依葫蘆畫瓢自然被用了上來，可一碰到有出入的地方卻又是要研究一番。而我所在組剛好是課本上沒有例題的板式樓梯，有很多同學都是去圖書館直接找了有這樣例題的圖書參照，可這并不是個好辦法，自己覺得所謂設計至少要能明白每一部都是什么意思才能進行。就比如板式樓梯和梁式樓梯的兩者的區別，前者是梯段板直接受力再傳至平臺梁，而后者是先由踏步板傳至斜梁再傳至平臺梁。一個是美觀易施工卻笨重造價高，另一個是自重低施工不便，各有各的長處，而據規范一般情況下在跨度較小（小于3米）時用板式樓梯居多，所以大家看到的住宅樓多數情況下是板式樓梯，而梁式樓梯是商業大型建筑跨度大時所采用。但這些并不是他們最主

要的區別，結構計算關鍵是受力形態的不同導致的計算不同。這就出現了個問題，很多同學在看到書本上關于梁式樓梯的計算步驟，結果計算下到下面才發現者根本就不是板式樓梯的受力形態，這下依葫蘆畫瓢畫成歪了！剛才說到的梁式樓梯的受力首先計算的是踏步板的受力，它的計算是要得出橫向配置在踏步板下的鋼筋，所以一開始取的計算截面是一個踏步板的寬度就是0.3，所以在最初計算是活荷載所乘是2*0.3，而板式樓梯根本就不許要這步，我們所計算的是縱向鋼筋跨在兩個平臺梁上的受力鋼筋，因而最初取得是以一米為計算單位，投影到水平方向上，踏步板的計算前面的數值需要/0.3，而梯段板的自重和底部抹灰需要前面數值/cos a。

說起CAD真是慚愧，原本在大二暑假也下了點功夫學，以為自己是學的不錯了，可是這次一下手才發現怎么都達不到自己的目的，這才發現原來自己弄的都是所謂的戶型圖，而真正的CAD本身是一竅不通，有點舍本逐末的意思。而相對經常摸軟件的室友純熟操作我只是一個新手。一些看起來很簡單的東西，可是操作起來就是很麻煩，出的錯一次又一次，“紙上得來終覺淺，知是此事要躬行”有些東西確是需要熟能生巧的。而我們千萬不要總是覺得自己看著表面知道便懶得動手，其實你只要一動手會發現，很多細節東西自己都是模棱兩可，要完完整整的做出一個設計不是一件容易的事情。我們要學的不僅僅是做一件事的能力，更多的是靜下心來做出一件成果，不達目的不罷休的職業態度。這也是此次課程設計我最大的體會。

第五篇：混凝土橋大作業—裝配式混凝土簡支梁橋荷載橫向分布系數計算及主梁內力計算

混凝土橋大作業（一）——裝配式混凝土簡支梁橋荷載橫向分布系數計算及主梁內力計算 目錄 第一章 大作業任務概述 3 1.1 大作業目的 3 1.2 設計規范 3 1.3 大作業設計方案 3 1.4 大作業計算基本流程 5 第二章 荷載橫向分布系數的計算 6 2.1.支座位置處荷載橫向分布系數計算 6 2.2.跨中位置處荷載橫向分布系數計算 6 第三章 主梁內力計算 8 3.1.恒載計算 8 3.2.恒載內力 9 3.3.活載計算 10 第四章 主梁內力組合 18 4.1．按承載能力極限狀態設計時作用效應的組合 18 4.2.按正常使用極限狀態設計時作用效應的組合 19 4.3.作用長期效應的組合 19 第一章 大作業任務概述 1.1 大作業目的 通過大作業實際操作計算，掌握裝配式簡支梁橋的荷載橫向分布系數的計算理論和方法；

通過實際操作，掌握用結構分析的基本方法；

掌握橋梁在承載能力極限狀態和正常使用極限狀態下的荷載組合方法 1.2 設計規范 1、中華人民共和國行業標準《公路橋涵設計通用規范》JTG D60-2004，中華人民共和國交通部；

2、中華人民共和國行業標準《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規范》JTG D62-2004，中華人民共和國交通部。

1.3 大作業設計方案 1.3.1 方案概述 大作業設計方案為公路裝配式預應力混凝土簡支T梁橋，T梁之間采用濕接縫連接。橫截面布置示意如圖1-1所示,T梁的基本尺寸數據如圖1-2所示。T梁按全預應力混凝土或A類部分預應力混凝土設計。

圖1-1 單幅橋橫截面尺寸(單位:cm)跨徑(m)梁長(m)計算跨徑(m)41 40.96 39.83 注：尺寸單位cm 圖1-2 T梁跨徑及橫截面尺寸 1.3.2 主要材料 1、混凝土：T梁混凝土C50，濕接縫混凝土C50；

2、預應力鋼絞線：7f5鋼絞線(fpk=1860MPa，單根面積140mm2)。

相關材料的材料參數查閱《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規范》JTG D62-2004第3章(P10-13)。

1.3.3 設計荷載 本課程設計活荷載僅車道荷載，關于車道荷載的相關內容查閱《公路橋涵設計通用規范》JTG D60-2004的第4.3條(P23-27)。

1.4 大作業計算基本流程 1、根據橋型方案，確定結構的相關基本尺寸；

2、結構內力計算。對于本課程設計而言，結構內力計算的主要工作包括荷載橫向分布系數和單根T梁的內力計算。并完成在承載能力極限狀態下和正常使用極限狀態下的相應內力組合；

3、完成計算說明書。

第二章 荷載橫向分布系數的計算 在支座位置處荷載橫向分布系數按“杠桿原理法”進行計算，而跨中位置處荷載橫向分布系數按“剛性橫梁法”進行計算 2.1.支座位置處荷載橫向分布系數計算 1號梁: 2號梁: 3號梁: 2.2.跨中位置處荷載橫向分布系數計算 ，，, 1號梁橫向影響線的豎標值為：

2號梁橫向影響線的豎標值為：

3號梁橫向影響線的豎標值為：

1號梁跨中位置處荷載橫向分布系數 2號梁跨中位置處荷載橫向分布系數 3號梁跨中位置處荷載橫向分布系數 第三章 主梁內力計算 3.1.恒載計算 主梁：

橫隔梁：

對于邊梁 對于主梁 橋面鋪裝層：

防撞護欄: 作用于邊主梁的全部荷載g為：

作用于中主梁的全部荷載g為：

3.2.恒載內力 彎矩：

剪力：

恒載內力計算圖示 主梁恒載內力表 　 邊主梁剪力 邊主梁彎矩 中主梁剪力 中主梁彎矩 kN kN.m kN kN.m X=0 900.4 0 932.6 0 X=l/4　 450.2 6724.28 466.3 6964.77 X = l/2 0 8965.70 0 9286.36 3.3.活載計算(1)荷載橫向分布系數及基本計算資料匯總 梁號 荷載位置 公路--Ⅰ級 1號梁 跨中mc 0.913 支點mo 0.654 2號梁 跨中mc 0.74 支點mo 1.096 3號梁 跨中mc 0.675 支點mo 1.096 簡支梁橋的基頻: 式中:l—結構計算跨徑,為39.83m E—混凝土彈性模量,C50的E=3.55×1010N/m2 Ic—結構跨中截面的慣性矩 Mc—結構跨中處單位長度質量,對于邊主梁 對于中主梁 結構跨中截面的慣性矩Ic計算：

中性軸 慣性矩 帶入以上數據代入得 對于邊主梁：f1=2.612；

對于中主梁：f1=2.566 邊主梁：（1+μ）=1+（0.1767ln2.612-0.0157）=1.154 中主梁：（1+μ）=1+（0.1767ln2.566-0.0157）=1.150 ξ=0.67 qk=10.5kN/m；

(2)計算公路--Ⅰ級荷載的跨中彎矩 跨中彎矩圖計算圖示 1號梁：

2號梁：

：

3號梁：

：

(3)計算公路--Ⅰ級荷載的1/4跨彎矩 1/4跨彎矩圖計算圖示 1號梁：

2號梁：

：

3號梁：

（4）跨中截面車道活載最大剪力 跨中剪力計算圖示 剪力影響線面積 1號梁：

2號梁：

3號梁-（5）1/4跨截面車道活載最大剪力 1/4跨剪力計算圖示 剪力影響線面積 1號梁：

2號梁：

3號梁:（6）支點截面車道活載最大剪力 車道荷載支點剪力計算圖 a)橋上荷載；

b）m分布圖；

c）梁上荷載；

d）QA影響線 1號梁：

2號梁：

3號梁：

第四章 主梁內力組合 4.1．按承載能力極限狀態設計時作用效應的組合 Sud--承載能力極限狀態下作用效應的組合設計值 γGi—第i個永久作用效應的分項系數，取1.2 γQ1—汽車荷載效應（含汽車沖擊力，離心力）的分項系數，取1.4 SGik--第i個永久作用效應的標準值 SQ1k—汽車荷載效應（含汽車沖擊力，離心力）的標準值 內力組合結果: 位置 恒載 活載 Sud 　 　 　 車道 　 　 　 剪力 彎矩 剪力 彎矩 剪力 彎矩 支點處 900.40 0.00 338.35 0.00 1554.17 0.00 1/4處 450.20 6724.28 285.89 2786.23 940.49 11969.86 1/2處 0.00 8965.70 172.15 3714.36 241.01 15958.94 支點處 932.60 0.00 458.06 0.00 1760.40 0.00 1/4處 466.30 6964.77 230.91 2250.45 882.83 11508.35 1/2處 0.00 9286.36 139.05 3000.11 194.67 15343.79 支點處 932.60 0.00 450.36 0.00 1749.62 0.00 1/4處 466.30 6964.77 210.63 2052.78 854.44 11231.62 1/2處 0.00 9286.36 126.83 2736.59 177.56 14974.86 4.2.按正常使用極限狀態設計時作用效應的組合 Ssd--作用短期效應組合設計值 Ψ1j—第j個可變作用效應的頻遇值系數，汽車荷載（不計沖擊力）取0.7 Ψ1j SQjk—第j個可變作用效應的頻遇值 內力組合結果: 梁號 位置 恒載 活載 Ssd 　 　 　 　 車道 　 　 　 　 剪力 彎矩 剪力 彎矩 剪力 彎矩 一號梁 支點處 900.40 0.00 338.35 0.00 1105.64 0.00 1/4處 450.20 6724.28 285.89 2786.23 623.62 8414.37 1/2處 0.00 8965.70 172.15 3714.36 104.42 11218.78 二號梁 支點處 932.60 0.00 458.06 0.00 1211.42 0.00 1/4處 466.30 6964.77 230.91 2250.45 606.85 8334.61 1/2處 0.00 9286.36 139.05 3000.11 84.64 11112.51 三號梁 支點處 932.60 0.00 450.36 0.00 1206.73 0.00 1/4處 466.30 6964.77 210.63 2052.78 594.51 8214.29 1/2處 0.00 9286.36 126.83 2736.59 77.20 10952.11 4.3.作用長期效應的組合 Sld--作用長期效應組合設計值 Ψ1j—第j個可變作用效應的準永久值系數，汽車荷載（不計沖擊力）取0.4 Ψ2j SQjk—第j個可變作用效應的準永久值 內力組合結果: 梁號 位置 恒載 活載 Sld 　 　 　 　 車道 　 　 　 　 剪力 彎矩 剪力 彎矩 剪力 彎矩 一號梁 支點處 900.40 0.00 338.35 0.00 1017.68 0.00 1/4處 450.20 6724.28 285.89 2786.23 549.30 7690.04 1/2處 0.00 8965.70 172.15 3714.36 59.67 10253.17 二號梁 支點處 932.60 0.00 458.06 0.00 1091.93 0.00 1/4處 466.30 6964.77 230.91 2250.45 546.62 7747.54 1/2處 0.00 9286.36 139.05 3000.11 48.37 10329.88 三號梁 支點處 932.60 0.00 450.36 0.00 1089.25 0.00 1/4處 466.30 6964.77 210.63 2052.78 539.56 7678.78 1/2處 0.00 9286.36 126.83 2736.59 44.11 10238.217 僅供參考