第一篇：鋼結構高強度螺栓連接的設計、施工及驗收規程條文說明

鋼結構高強度螺栓連接的設計、施工及驗收規程

JGJ82-91條文說明

中華人民共和國行業標準

鋼結構高強度螺栓連接的設計、施工及驗收規程

JGJ 82-91 條 文 說 明

前 言

根據原國家建工總局（82）建工科字第14號文的要求，由湖北省建筑工程總公司主編，包頭鋼鐵設計研究院、鐵道部科學院、冶金部建筑研究總院，北京鋼鐵設計研究總院等單位參加共同編制的《鋼結構高強度螺栓連接的設計、施工及驗收規程》（JGJ82-91），經建設部一九九二年四月十六日以建標[1992]231號文批準，業已發布。

為便于廣大設計、施工、科研、學校等單位的有關人員在使用本規程時能正確理解和執行條文規定，本規程編制組按章、節、條順序編制了本規程的條文說明，供國內使用者參考。在使用中如發現本條文說明有欠妥之處，請將意見函寄湖北省建筑工程總公司。

本《條文說明》由建設部標準定額研究所組織出版發行，僅供國內使用，不得外傳和翻印。

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第一章 總 則

第1．0．1條 本條說明編制規程的宗旨和目的。

第1．0．2條 本條明確指出了本規程僅適用于工業與民用房屋以及一般構筑物的鋼結構的連接設計與施工。

第1．0．3條 本規程為現行鋼結構設計規范在連接方面的延伸與補充，故本條提出了設計、施工時必須同時遵循的國家鋼結構設計與施工的規范。應用本規程時，應注意用于普通鋼結構構件的高強度螺栓連接與用于冷彎薄壁型鋼的高強度螺栓連接在條文內容上的差異。

第1．0．4條 連接副為一套高強度螺栓緊固件（包括栓桿、螺母、墊圈）的總稱。本條說明了本規程所適用的扭剪型及大六角型高強度螺栓應符合的國家標準。

第1．0．5條 提出了在圖紙中應注明的具體要求。使制作、安裝單位更好地按設計意圖施工。

第二章 連 接 設 計 第一節 一 般 規 定

第2.1.1條 當前我國結構設計規范中采用了較為合理的、以概率理論為基礎的極限狀態設計方法。結構的極限狀態可理解為結構發揮其最大承載力時（承載極限狀態）或達到使用功能上允許的某極限值時（使用極限狀態）的狀態。

本條闡明了高強度螺栓連接接頭（包括摩擦型與承壓型）設計極限狀態的定義。對摩擦型只考慮使用極限狀態（在荷載設計值下連接件之間產生相對滑移），對承壓型因使用經驗還很少，故分別考慮承載極限狀態（荷載設計值下達到最大承載力）及使用極限狀態（荷載標準值下連接件之間產生相對滑移）。

第2．1．2條 一般情況下，按實際內力設計連接接頭已可滿足使用要求。但某些情況下，如構件拼接接頭不能設在內力較小部位時,或因使用要求連接接頭承載力要有一定裕度時，則宜按與構件等強度設計高強度螺栓接頭。

第2．1．3條 本規程適用的高強度螺栓承壓型連接為正常孔隙型，其制孔、摩擦面處理及施擰等要求均與高強度螺栓摩擦型連接相同。但因其為剪壓傳力，所連接組合的構件在承載時會比高強度螺栓摩擦型連接組合的構件有較大的變形，同時由于栓孔采用正常孔隙而不是緊密孔隙（國外有采用，裝配時將栓桿打入孔內，其孔隙為0．3mm），故其承壓、抗剪的工作條件較差，類似普通螺栓。由于這些因素加之國內尚無使用經驗，故對高強度螺栓承壓型連接的使用范圍先限制在只承受靜載或間接動載（并無反向受力）的構件的連接中。

薄壁型鋼因壁很薄，承壓抗力低，承壓時易產生撕裂破壞，故不宜采用承壓型連接。

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第2．1．4條 冷彎薄壁型鋼壁很薄時，噴砂等除去牢固附著于表面的氧化皮可能引起板厚減薄，故摩擦面處理宜采用除去油垢或鋼絲刷除浮銹的處理方法。

第2．1．5條 對薄壁型鋼連接，從強度協調考慮，不宜采用大直徑螺栓。當壁厚小于4mm時，一般選用M12螺栓即可。

第2．1．6條 試驗表明，摩擦型連接處在較高溫度環境中時，由于預拉力產生應力松弛而降低的影響，會引起連接滑移荷載及抗滑移系數的降低。試驗研究資料表明，當溫度在100～150℃范圍內時，此降低幅度約為10％。本條即按此提出，作為工程應用中的參考。當所處環境溫度高于150℃時，按照現行鋼結構規范要求，鋼結構構件（包括相應的連接）應采取隔熱防護措施。

第二節 摩擦型連接的計算

第2．2．1條 本條完全引自現行鋼結構設計規范（GBJI7—88）與冷彎薄壁型鋼結構技術規范（GBJ18—87）。以鋼結構設計規范為例，公式（2．2．l）與原規范（TJ17－74）中高強度螺栓在摩擦型連接中抗剪承載力公式（54）實質上完全相同，但（54）式為容許應力表達

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加預拉力的壓緊影響，使承壓孔壁形成了三維應力狀態，從而使承壓強度有相當程度的提高。本條表2．3．2中承壓設計強度即考慮了這一因素。當剪切面在螺紋處時，抗剪及承壓強度均將降低，故在實際工程中不可避免這種情況時，應以螺紋有效直徑d, 來計算承載力。

第2．3．4條 與現行普鋼結構設計規范相同。對受拉、剪聯合作用的連接驗算，根據國內外試驗研究情況，采用了拉剪橢圓相關公式，即式（2．3．4－l）來計算。國外一些有關規范、規程也都采用此同類相關式并已有較成熟的使用經驗。此外，對承壓強度還要求滿足式（2．3．4-2)的要求。從機理上說，承壓強度與抗拉強度亦有相關關系，因預拉力對承壓強度有提高影響，而外拉力又對預拉力有減小影響。但根據試驗研b究，即使外拉力Nc達最大，預拉力P接近于零時，承壓強度的降低幅度也是不大的（不至20％）。故為應用上的方便，即不再考慮相關關系的變b化，而對承壓強度Nc采用偏安全的定值折減系數1．2，這樣只需用單項式（2．3．4－2）核算即可。

第2.3.5條 本條與現行鋼結構規范有關條文相同，高強度螺栓承壓型連接除按前幾條要求計算承載力外，還應考慮在標準荷載下不產生滑動的使用極限狀態要求。本條即按此控制要求提出的。因摩擦型連接是以荷載設計值下不產生滑移為極限狀態，而承壓型連接是以荷載標準值下不產生滑移為極限狀態，故可以摩擦型連接的承載力為基準限值，長江委信息研究中心館藏

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再考慮荷載設計值與荷載標準值之差別，即平均荷載分項系數1．3來確定此種狀態下承壓型連接的承載力。因而本條提出了承壓型連接抗剪承載力不得超過同類摩擦型連接抗剪承載力的30％，作為使用極限狀態的控制條件。

第四節 接 頭 設 計

第2．4.1條 在同一接頭同一受力部位上混用不同連接時，其各自分擔的力將主要按變形協調關系來分配，若將剛度相差過大的連接并用在同一接頭中，因其不能同時承載共同工作，接頭總承載力仍只相當于剛度較大連接的單一承載力，這在力學性能上是不合理的。故不允許將摩擦型連接與承壓型連接混用，或與普通螺栓混用。

關于高強度螺栓摩擦型連接與焊接或鉚接并用，國外已進行了較多的試驗研究，其主要結論性意見是：

1．高強度螺栓摩擦型連接與側角焊縫混用的性能優于與端角焊縫混用的性能。前者混用接頭的最大強度可按（焊接接頭的最大強度＋O.62高強度螺栓連接的最大強度）或0．9 X（高強度螺栓的滑動強度＋角焊縫最大強度）來考慮。

2．高強度螺栓摩擦型連接與鉚接混用時能夠較好地協調工作，其接頭總承載力一般可按栓、鉚連接各自的承載力相疊加考慮。

國外一些規范、規程（如美國、日本、挪威、澳大利亞、歐洲鋼協等）中都列入了可以考慮栓焊并用共同承載的條文，但實際應用在工程設計中的情況也不多。

考慮到并用連接的計算方法尚不十分成熟，在我國使用經驗還很少，實際應用的必要性并不大等原因，故在新建工程中不推薦使用混用連接。而只限于必要時在改、擴建工程中用于結構連接的補強。這種情況下，可考慮原有的高強度螺栓或鉚釘只承受原有結構的恒載，其它荷載則由新補強的連接承受。

此外，關于新接頭中檢焊并用的施工順序，美國、日本鄭重考慮焊接對板件變形不易夾緊的影響，因而推薦光擰后焊，而挪威、歐洲等則鄭重考慮焊接加熱對高強度螺栓應力松弛的影響，而推薦先焊后擰，故何種工序合理，宜根據板件厚度、反變形措施等條件具體分析考慮。

在同一接頭中不同受力部位分別采用不同性質連接所組成的接頭并用連接，可形成共同的承載能力，在使用上也有成熟的經驗。

第2．4．2條、第2．4．3條、第2．4.4條 各條均參照鉚接連接的經驗沿用其相應規定，并與現行鋼結構設計規范條文相同。

第2．4．5條 國內外許多試驗研究均表明，T形（或法蘭等）受拉高強度螺栓連接在承載時，由于T形翼緣板翹曲變形影響，在此翼緣面上會同時作用有附加杠桿力。當翼緣板剛度不大（即板厚不厚）時，此杠桿力可使受拉高強度螺栓的附加拉力達30％甚至更高，故不可忽視，長江委信息研究中心館藏

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但杠桿力的大小與翼緣板厚、螺栓排列及直徑、接頭形狀等多種因素有關，準確計算十分困難，雖經多年研究，至今仍未得出公認的較準確且方便的計算公式，而大多是半經驗半理論的。應用于工程時均帶有相當的近似性。對美國道蒂、美國規范及手冊、荷蘭施塔克、同濟大學、歐洲鋼協及日本《高強度螺栓設計指南》等提出的各算式試算比較，對同一算例算得的杠桿力附加系數各為0.44、0.128、0.196、0.22、0.005等值,對見其差異很大。不便推薦出合理通用的統一算式。故本規程中只提出了當板件剛度不大時宜考慮杠桿力的不利影響，而未給出算式。當在工程中有必要考慮此影響而又無試驗依據與可靠資料時，可以參照日本《高強度螺栓設計指南》（80版）或美國AISC手冊中提的算式近似考慮杠桿力的影響。

為了減少杠桿力的不利影響，本規程條文中提出了在T型連接中宜采用較大剛度（厚度）的板件。至于板件達多厚時，可忽略不計杠桿力的影響，在法國鋼結構規范、日本《設計指南》及費希爾的著作等資料中給出了算式，經試算此厚度限值約在2.2～2.5d（d為受拉連接高強度螺栓的直徑），此值若用于實際工程，似亦偏大。

第2.4．6條 承受彎矩或彎剪聯合作用的外伸式端板接頭的工作狀態較復雜，按現有資料其計算方法可有栓群法、擬梁法及將受拉區按T形件計算等三類方法。經試算比較及分析后，本條文中仍推薦了國際上較多采用的栓群法。在算式中只求解最外排螺栓所受的最大拉力，而不包括端板厚度的驗算，故設計者應自己考慮核算。同時，本算式未考慮杠桿力的影響，在應用時需加以注意。

試驗表明，這種接頭處雖因有彎矩作用使部分螺栓受有外拉力而降低了抗剪承載力，但因端板受壓壓緊作用又增加了壓緊，進而使摩擦抗剪力有所補償，其接頭總抗剪力一般并不降低。但在本規程中所提出的計算式偏安全的不考慮這種壓緊補償作用，只考慮受拉區及受壓區螺栓抗剪承載力的總和。

第2．4.7條、第2.4.8條 均沿用已有且較成熟的拼接計算 方法。

第2．4．9條 試驗表明，當構件連接或拼接接頭較長，所排螺栓數量較多時，由于力作用在兩端，使接頭瑞部的螺栓與中部螺栓承受的力呈馬鞍形不均勻分布，前者受力大而較早達到最大承載力，因而使總的承載力有所降低。故參照有關試驗，對這種長接頭的承載力乘以折減系數門(1.1-l1／150d0）。

第五節 連接構造要求

第2.5.1條、第2.5.2條 均參照現行鋼結構設計規范相應 條文而提出。

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第2.5.3條 是沿用鉚接結構有關規定，并根據首鋼設計院及冶金部建筑研究總院的試驗研究結果確定的，表2．5．3的取值原則說明如下：

一、緊固件最小中心距和邊距； 1．在垂直于力作用方向；

（l）應使鋼材凈截面的抗拉強度大于或等于鋼材的承壓強度；

（2）毛截面屈服先于凈截面破壞；

（3）受力時避免在孔壁周圍產生過度應力集中;（4）施工時影響。以往為了方便擰緊螺母，最小栓距習用3.5d0，在編制《鋼結構設計規范》(TJ17-74）時經征求意見，認為3d0即可，高強度螺栓用套筒搬手，采用3d0也是可以的，故統一采用3d0作為最小檢距；

2．順內力方向，按母材抗擠壓和抗剪切等強的原則而定。

（l）端距2d0是考慮鋼板在端部不致被緊固件沖切破壞而定；

（2）緊固件的中心距，理論值約為2d0．考慮前述其他因素取為3d0；

二、緊固件的最大中心距和邊距；

1．在垂直內力方向：取決于鋼板間的緊密貼合條件；

2．在順內方向：取決于鋼板的緊密貼合以及緊固件間鋼板的變形約束條件；

第2.5.4條 翼緣角鋼面積最小限值是為了保證整個翼緣與腹板之間能有可靠的傳力連接“翼緣板理論切斷點處外伸長度內的連接件數量是考慮翼緣板在剛進入理論切斷點以內即能參加梁的工作而定。

第2．5．5條 因型鋼的抗彎剛度較大，采用高強度螺栓不易使摩擦面貼緊。

第2.5.6條 提出了注意保護摩擦面的要求。但一般不宜采用外貼保護膜的作法，因除膜時費工費時。

第三章 施工及驗收

第一節 高強度螺栓連接副的儲運和保管

第3．1．1條 本條規定了大六角頭高強度螺栓連接副的組成和組合、扭剪型高強度螺栓連接副的組成。由于高強度螺栓連接副制造廠是按批保證扭矩系數或緊固軸力，所以在使用時應在同批內配套使用。

第3.1.2條 高強度螺栓連接副的質量, 必須達到技術條件的要求,不符合技術條件的產品,不得使用。因此,每一制造批必須由制造廠出具質量保證書。

第3.1.3條 螺紋損傷后將會改變高強度螺栓連接副的扭矩系數或緊固軸力, 因此在運輸、保管過程中應輕裝、輕卸, 防止損傷螺紋。

第3.1.4條 本條規定了高強度螺栓連接副在保管過程中應注意事項, 其目的是為了確保高強度螺栓連接副使用時同批;長江委信息研究中心館藏

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盡可能保持出廠狀態,以保證扭矩系數或緊固軸力不發生變化。第3.1．5條 本條是高強度螺栓連接副在現場安裝過程應注意的事項，其目的也是為了防止扭矩系數或緊固軸力發生變化。

第二節 高強度螺栓連接構件的制作

第3．2．1條 本條內容與《鋼結構工程施工及驗收規范》（GBJ205－83）中第3．5．2條相同。

第3．2.2條 本條內容與《鋼結構工程施工及驗收規范》（GBJ 205－83）中第3．5．3條相同。

第3.2.3條 沖孔工藝會使孔邊產生微裂紋，降低鋼結構疲勞強度，還會使鋼板表面局部不平整，所以必須采用鉆孔工藝。因高強度螺栓連接是靠板面摩擦傳力，為使板層密貼，有良好的面接觸，所以孔邊應無飛邊、毛刺。

第3.2．4條 本條內容與《鋼結構工程施工及驗收規范》（GBJ 205－83）中第3．5．4條相同。

第3．2.5條 本條內容與《鋼結構工程施工及驗收規范》（GBJ 205－83）中第3．5．5條相同。

第3.2．6條 鋼板表面不平整，有焊接飛濺、毛刺等將會使板面不密貼，影響高強度螺栓連接的受力性能，另外，板面上的油污將會大幅度降低摩擦面的抗滑移系數，因此表面不得有油污。表面處理方法的不同，直接影響摩擦面的抗滑移系數的取值，設計圖中要求的處理方法決定了抗滑移系數值的大小，放加工中、必須與設計要求一致。

第3.2.7條 高強度螺栓連接處鋼板表面上，如粘有贓物和油污，將會大幅度降低板面的抗滑移系數，影響高強度螺栓連接的承載能力，所以摩擦面上嚴禁作任何標記，還應加以保護。

第3.2．8條 影響高強度螺栓連接承載能力的最重要因素是摩擦面的抗滑移系數和高強度螺栓擰緊預拉力，為確保連接的可靠性，所以摩擦面的抗滑移系數必須符合設計要求。

第三節 高強度螺栓連接副和摩擦面的抗滑移系數檢驗

第3．3.1條 高強度螺栓連接副運到工地后必須進行有關的機械性能檢驗，合格后方準使用，這是使用前把好質量關的工作。大六角頭高強度螺栓連接副的扭矩系數平均值和標準偏差，扭剪型高強度螺栓連接副的緊固軸力平均值和變異系數是保證高強度螺栓施工時擰緊預拉力準確性的重要指標項目，所以必須進行檢測。

第3.3.2條

一、本條規定抗滑移系數應分別由制造廠和安裝單位檢驗，即制造廠必須保證所制作之鋼結構構件的抗滑移系數符合設計規定，安裝單位長江委信息研究中心館藏

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應檢驗運到現場的鋼結構構件摩擦面的抗滑移系數是否符合設計要求。考慮到每項鋼結構工程的數量和制造周期差別較大，因此明確規定了檢驗批量的劃分原則及每一批應檢驗的組數。

二、抗滑移系數檢驗不能在鋼結構構件上進行，只能通過試件進行模擬測定。為使試件能真實地反映構件的實際情況，規定了試件與構件應為六個相同條件，否則，試件代表性不強。

三、為了避免偏心引起測試誤差，本條規定了試件的連接型式采用雙面對接拼接。考慮到三栓試件在拼裝時可避免偏心影響，推薦采用三栓試件。由于抗滑移系數的大小與測試試件的截面積大小有關，為使試件能真實反映實際構件，因此試件的連接計算應符合有關規定。

四、用拉力試驗測得的抗滑移系數值比用壓力試驗測得的小，為偏于安全，本條規定了抗滑移系數檢驗采用拉力試驗。為避免偏心對試驗值的影響，試驗時要求試件的軸線與試驗機夾具中心線嚴格對中。

五、在計算抗滑移系數值時，對于大六角頭高強度螺栓Pt為拉力試驗前擰在試件上的高強度螺栓實測預拉力值。因為高強度螺栓預拉力值的大小對測定抗滑移系數有一定的影響，所以本條規定了每個高強度螺栓擰緊預拉力的范圍；對于扭剪型高強度螺栓，用與試件上高強度螺栓同批的其它五套高強度螺栓的緊固軸力的平均值作為試件上的高強度螺栓的擰緊預拉力Pt與大六角頭高強度螺栓相比，因Pt值不是直接從試件上實測的，所以存在一定的風險性。

六、為確保高強度螺栓連接的可靠性，本條規定了抗滑移系數檢驗的最小值必須等于或大于設計值, 否則就認為構件的摩擦面沒有處理好，不符合設計要求，鋼結構不能出廠或者工地不能進行拼裝，必須對摩擦面作重新處理，重新檢驗，直到合格為止。

第四節 高強度螺栓連接副的安裝

第3．4．1條 使用過長的螺栓將浪費鋼材，增加不必要的費用，并給高強度螺栓施擰時帶來困難。螺栓太短的會使螺母受力不均勻，為此本條提出了螺栓長度的計算公式。

第3.4．2條 鋼板表面上有浮銹會降低抗滑移系數，安裝前必須清除。

第3．4．3條 本條內容與《鋼結構工程施工及驗收規范》（GBJ 205－83）中第3．6．3條相同。

第3．4．4條 本條內容與《鋼結構工程施工及驗收規范》（GBJ 205－83）中第4．5．2條相同。

第3．4．5條 用高強度螺栓兼做臨時螺栓，由于該螺栓從開始使用到終擰完成相隔時間較長，在這段時間內因環境等各種因素的影響（例如下雨），其扭矩系數將會發生變化，會嚴重影響高強度螺栓終擰預拉力的準確性，因此，本條規定高強度螺栓不能兼做臨時螺栓。

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第3．4．6條 對于大六角頭高強度螺栓連接副，墊圈設置內倒角是為了與螺栓頭下的過渡圓弧相配合，因此在安裝時墊圈帶倒角的一側必須朝向螺栓頭，否則螺栓頭就不能很好與墊圈密貼，影響螺栓的受力性能。對于螺母一側的墊圈，因倒角側的表面較為平整、光滑，擰緊時扭矩系數較小，且離散率也較小，所以墊圈有倒角一側應朝向螺母。

第3.4．7條 強行穿入螺栓時，必然使螺紋受損傷，嚴重影響擰緊預拉力。

第3.4.8條 潮濕板面會引起鋼板、螺栓的銹蝕，這將影響高強度螺栓連接長期使用的安全。

第3.4．9條 大六角頭高強度螺栓連接副的扭矩系數與標準偏差是保證擰緊預拉力準確性的關鍵參數，為此對大六角頭高強度螺栓在施工前必須進行連接副扭矩系數復驗。

第3.4．10條 和其它材料一樣，高強度螺栓連接副在擰緊后也會產生預拉力的損失，為保證連接副在使用階段達到設計預拉力，因此在施擰時應考慮預拉力損失值，即施工預拉力比設計預拉力增加10％。

第3.4.11條 在用扭矩法擰緊高強度螺栓時，影響預拉力精度的因素除扭矩系數外，就是擰緊扭矩，所以規定了施擰用的扭矩板手和校正扳手的扭矩誤差。

第3．4．12條 由于連接處鋼板不平整，致使先擰與后擰的高強度螺栓預拉力有很大的差別，為克服這一現象，提高擰緊預拉力的精度，使各螺栓受力均勻，因此高強度螺栓的擰緊應分為初擰和終擰。

第3．4．13條 制造廠在測定高強度螺栓連接副扭矩系數時，是在擰緊螺母時測得的，因此安裝施擰時也只準在螺母上施加扭矩。

第3.4．14條 扭剪型高強度螺栓連接副其擰緊預拉力的精度是靠連接副緊固軸力保證的，為此在施工前必須進行緊固軸力檢驗，合格后方準使用。

第3．4.15條 與第3．4.12條相同。

第3．4.16條 螺栓群由中央順序向外擰緊，為使高強度螺栓連接處板層能更好密貼。

第3.4.17條 高強度螺栓連接副安裝在構件上如不及時擰緊，其扭矩系數會有較大的改變，所以本條規定了擰緊工作應在同一天內完成。

第五節 高強度螺栓連接副施工質合檢查和驗收

第3.5．1條 考慮到在進行施工質量檢查時，高強度螺栓的預拉力損失大部分已經完成，故在檢查扭矩計算公式中，高強度螺栓的預拉力采用設計值。

第3.5.2條、第3.5.4條 高強度螺栓施工質量的原始檢查驗收記錄是工程竣工驗收的重要技術資料，應做為評定工程質量的依據并長江委信息研究中心館藏

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應納入工程技術檔案。

第3.5.3條 不能用專用扳手擰緊的扭剪型高強度螺栓，施擰是按大六角頭高強度螺栓擰緊工藝，因此檢查方法也應按大六角頭高強度螺栓檢查方法辦理。

第六節 油 漆

第3．6．1條 為了避免腐蝕氣體的侵蝕，防止高強度螺栓的延遲斷裂，所以板縫應用膩子進行封閉。膩子配方由安裝單位選配。

第3.6．2條 高強度螺栓連接副在工廠制造時，雖經表面防銹處理，有一定的防銹能力，但遠不能滿足長期使用的防銹要求，故在高強度螺栓連接處，不僅對鋼板進行涂漆防銹，對高強度螺栓連接副也應進行涂漆防銹。

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第二篇：鋼結構高強度螺栓連接的設計、施工及驗收規程(JGJ82-91)

中華人民共和國行業標中華人民共和國行業標準

鋼結構高強度螺栓連接的設計、施工及驗收規程ＪＧＪ８２-９１ 中華人民共和國行業標準 鋼結構高強度螺栓連接的 設計、施工及驗收規程 ＪＧＪ８２—９１

主編單位：湖北省建筑工程總公司 批準部門：中華人民共和國建設部 施行日期：１９９２年１１月１日

關于發布行業標準《鋼結構高強度螺栓連接的設計、施工及驗收規程》的通知 建標〔１９９２〕２３１號

各省、自治區、直轄市建委（建設廳），計劃單列市建委，國務院有關部、委：

根據原國家建工總局（８２）建工科字第１４號文的要求，由湖北省建筑工程總公司主編的《鋼結構高強度螺栓連接設計、施工及驗收規程》，業經審查，現批準為行業標準，編號ＪＧＪ８２—９１，自一九九二年十一月一日起施行。

本標準由建設部建筑工程標準技術歸口單位中國建筑科學研究院歸口管理，其具體解釋等工作由湖北省建筑工程總公司負責。

本標準由建設部標準定額研究所組織出版。中華人民共和國建設部

一九九二年四月十六日

目次

第一章總則１????????????????????? 第二章連接設計２??????????????????? 第一節一般規定２?????????????????? 第二節摩擦型連接的計算３?????????????? 第三節承壓型連接的計算６?????????????? 第四節接頭設計７?????????????????? 第五節連接構造要求１３???????????????? 第三章施工及驗收１６????????????????? 第一節高強度螺栓連接副的儲運和保管１６????????? 第二節高強度螺栓連接構件的制作１７?????????? 第三節高強度螺栓連接副和摩擦面的抗滑移系數檢驗１８??? 第四節高強度螺栓連接副的安裝２０??????????? 第五節高強度螺栓連接副的施工質量檢查和驗收２４????? 第六節油漆２５??????????????????? 附錄一非法定計量單位與法定計量單位換算關系２６???? 附錄二本規程用詞說明２７??????????????? 附加說明２８?????????????????????? 主要符號

作用和作用效應 Ｆ——集中荷載； Ｍ——彎矩； Ｎ——軸心力；

Ｐ——高強度螺栓的預拉力； Ｖ——剪力。計算指標

——每個高強度螺栓的受拉、受剪和承壓承載力設計值；

ｆ——鋼材的抗拉、抗壓和抗彎強度設計值；

——高強度螺栓的抗拉、抗剪和承壓強度設計值；

σ——正應力。幾何參數

Ａ——毛截面面積； Ａｎ——凈截面面積； Ｉ——毛截面慣性矩； Ｓ——毛截面面積矩； α——間距； ｄ——直徑； ｄ０——孔徑； ｌ——長度；

ｌｚ——集中荷載在腹板計算高度邊緣上的假定分布長度。計算系數及其它

ｎ——高強度螺栓的數目；

ｎｌ——所計算截面上高強度螺栓的數目； ｎｆ——高強度螺栓傳力摩擦面數目； μ——高強度螺栓摩擦面的抗滑移系數； Ψ——集中荷載的增大系數。第一章總則

第１．０．１條為使在鋼結構工程中，高強度螺栓連接的設計、施工做到技術先進、經濟合理、安全適用、確保質量，制定本規程。

第１．０．２條本規程適用于工業與民用建筑鋼結構工程中高強度螺栓連接的設計、施工與驗收。

第１．０．３條高強度螺栓連接的設計、施工及驗收，除按本規程的規定執行外，尚應符合《鋼結構設計規范》（ＧＢＪ１７）、《冷彎薄壁型鋼結構技術規范》（ＧＢＪ１８）及《鋼結構工程施工及驗收規范》（ＧＢＪ２０５）的有關規定。

設計在特殊環境（如高溫或腐蝕作用）中應用的高強度螺栓連接時，尚應符合現行有關專門標準的要求。

第１．０．４條本規程采用的高強度螺栓連接副，應分別符合《鋼結構用大六角頭螺栓》（ＧＢ１２２８）、《鋼結構用高強度大六角螺母型式與尺寸》（ＧＢ１２２９）、《鋼結構用高強度墊圈型式與尺寸》（ＧＢ１２３０）、《鋼結構用高強度大六角頭螺栓、大六角螺母、墊圈技術條件》（ＧＢ１２３１）或《鋼結構用扭剪型高強度螺栓連接副形式尺寸》（ＧＢ３６３２）和《鋼結構用扭剪型高強度螺栓連接副技術條件》（ＧＢ３６３３）的規定。

第１．０．５條在設計圖、施工圖中均應注明所用高強度螺栓連接副的性能等級、規格、連接型式、預拉力、摩擦面抗滑移系數以及連接后的防銹要求。當設計中選用兩種或兩種以上直徑的高強度螺栓時，還應注明所選定的需進行抗滑移系數檢驗的螺栓直徑。

第１．０．６條在高強度螺栓施擰、構件摩擦面處理及安裝過程中，應遵守國家勞動保護和安全技術等有關規定。第二章連接設計 第一節一般規定

第２．１．１條本規程采用以概率理論為基礎的極限狀態設計方法，用分項系數的設計表達式進行計算。高強度螺栓連接應按其不同類型分別考慮下列極限狀態：

一、摩擦型連接在荷載設計值下，連接件之間產生相對滑移，作為其承載能力極限狀態；

二、承壓型連接在荷載設計值下，螺栓或連接件達到最大承載能力，作為其承載能力極限狀態；在荷載標準值下，連接件間產生相對滑移，作為其正常使用極限狀態。

第２．１．２條高強度螺栓連接宜按構件的內力設計值進行設計。必要時（如需與構件等強度連接），也可按構件的承載力設計值進行設計。

第２．１．３條高強度螺栓承壓型連接不得用于下列各種構件連接中： 直接承受動力荷載的構件連接； 承受反復荷載作用的構件連接； 冷彎薄壁型鋼構件連接。

第２．１．４條對壁厚小于４ｍｍ的冷彎薄壁型鋼，其連接摩擦面處理宜只采用清除油垢或鋼絲刷清除浮銹的方法。

第２．１．５條在同一設計項目中，所選用的高強度螺栓直徑，不宜多于兩種；用于冷彎薄壁型鋼連接的高強度螺栓直徑，不宜大于１６ｍｍ。

第２．１．６條高強度螺栓連接的環境溫度高于１５０℃時，應采取隔熱的措施予以防護。摩擦型連接的環境溫度為１００～１５０℃時，其設計承載力應降低１０％。

第二節摩擦型連接的計算

第２．２．１條抗剪連接（承受垂直于螺栓桿軸方向內力的連接）中，一個高強度螺栓的受剪承載力設計值Ｎｂｖ應按下式計算：

（２．２．１）

式中ｋ——系數，對普通鋼結構構件ｋ＝０．９，對冷彎薄壁型 鋼構件ｋ＝０．８； ｎｆ——傳力摩擦面數；

μ——摩擦面的抗滑移系數，按表２．２．１－１采用； Ｐ——高強度螺栓的預拉力按表２．２．１－２采用。

值亦可由表２．２．３查得。

摩擦面抗滑移系數μ值

表２．２．１－１

注：當連接構件采用不同鋼號時，μ值應按相應的較低值取用。

每個高強度螺栓的預拉力Ｐ（ｋＮ）

表２．２．１－２

第２．２．２條螺栓桿軸方向受拉的連接中，一個高強度螺栓的受拉承載力設計值按下式計算：

（２．２．２）

應第２．２．３條摩擦型連接同時承受剪切和螺栓桿軸方向的外拉力時，一個高強度螺栓的受剪承載力設計值應按下式計算：

（２．２．３）

式中Ｎｔ——每個高強度螺栓在其桿軸方向的外拉力，其值不得大于０．８Ｐ。

無外拉力時，連接著普通鋼結構構件的每個高強度螺栓，在一個摩擦面上的受剪承載力設計值可由表２．２．３中查得。

第２．２．４條在軸向受力構件采用高強度螺栓摩擦型連接處，構件強度σ應按下式計算：（２．２．４－１）

（２．２．４－２）

式中Ｎ——軸向拉力或軸心壓力；

Ｎ′——折算軸力，對普通鋼結構構件為：

對冷彎薄壁型鋼結構構件為：

Ａｎ——構件凈截面面積； Ａ——構件毛截面面積；

ｎｌ——所計算截面（連接最外列螺栓處）上高強度螺栓數； ｎ——在節點或拼接處，構件一端連接的高強度螺栓數； ｆ——構件鋼材抗拉或抗壓強度設計值。

摩擦型連接中每個高強度螺栓一個摩擦面上的受剪承載力（ｋＮ）表２．２．３

注

１．當用于冷彎薄壁型鋼結構連接時，表中值應乘以０．８９予以降低；

２．當高強度螺栓連接同時承受剪切和螺栓桿軸方向的外拉力時，其抗剪承載力設計值應按表中數值乘以予以降低。

第２．２．５條抗剪摩擦型連接在動力荷載重復作用下，可不進行疲勞計算；但其連接處的主體金屬，應按《鋼結構設計規范》（ＧＢＪ１７）中有關規定進行疲勞計算。

第三節承壓型連接的計算 第２．３．１條高強度螺栓的承壓型連接，應按表２．２．１－２中數值施加預拉力設計值Ｐ，其連接處摩擦面的處理方法與摩擦型連接要求相同。

第２．３．２條在受剪承壓型連接中，每個高強度螺栓的承載力，應取受剪和承壓承載力設計值的較小者；同時尚應按第２．３．５條控制受剪承載力的取值：

受剪承載力設計值

（２．３．２－１）

承壓承載力設計值

（２．３．２－２）

式中ｎｖ——受剪面數；

ｄ——螺栓公稱直徑；在式（２．３．２－１）中，當剪切面在螺紋處時，應用螺紋有效直徑ｄｅ代替ｄ，但應盡量避免螺紋深入到剪切面；

——在同一受力方向的承壓構件的較小總厚度；

——螺栓的抗剪和母材承壓強度設計值，應按表２．３．２中采用。

承壓型連接的強度設計值（ｋＮ/ｃｍ）

表２．３．２

２

第２．３．３條承壓型連接承受螺栓桿軸方向的外拉力時，每個高強度螺栓的受拉承載力設計值Ｎｂｔ應按式（２．２．２）計算。

第２．３．４條承壓型連接同時承受剪切和螺栓桿軸方向的外拉力時，每個高強度螺栓所承受的外力應滿足式（２．３．４－１）和（２．３．４－２）的要求。

（２．３．４－１）

（２．３．４－２）

式中Ｎｖ、Ｎｔ——每個高強度螺栓所承受的剪力和拉力；

——每個高強度螺栓的受剪、受拉和承壓承載力設計值。

第２．３．５條在承受剪切或同時承受剪切和螺栓桿軸方向拉力的承壓型連接中，高強度螺栓的受剪承載力設計值不得大于按摩擦型連接計算的１．３倍。第２．３．６條軸心受力構件采用高強度螺栓承壓型連接處，構件強度σ應按下式計算：

（２．３．６）

第四節接頭設計

第２．４．１條在同一接頭同一受力部位上，不得采用高強度螺栓摩擦型連接與承壓型連接混用的連接，亦不得采用高強度螺栓與普通螺栓混用的連接。在改建、擴建或加固工程中以靜載為主的結構，其同一接頭同一受力部位上，允許采用高強度螺栓摩擦型連接與側角焊縫或鉚釘的混用連接。并考慮其共同工作。

在同一接頭中，允許按不同受力部位分別采用不同性質連接所組成的并用連接（如梁柱剛節點中，梁翼緣與柱焊接，梁腹板與柱高強螺栓連接）并考慮其共同工作。

第２．４．２條在不同板厚的連接處，應設置墊板，墊板兩面均應作與母材相同的表面處理。當板厚差小于或等于３ｍｍ時，可參照表３．４．３所列方法處理。

第２．４．３條在下列情況的連接中，高強度螺栓的數目應予以增加： 一、一個構件借助墊板或其他中間板件與另一構件連接的承壓高強度螺栓數，應按計算增加１０％；

二、搭接或用拼接板的單面連接的承壓高強度螺栓數，應按計算增加１０％；

三、在構件的端部連接中，當利用短角鋼連接型鋼（角鋼或槽鋼）的外伸肢以縮短連接長度時，在短角鋼兩肢中的一肢上，所用的高強度螺栓數，應按計算增加５０％。

第２．４．４條組合Ｉ字梁翼緣采用高強度螺栓連接時（圖２．４．４），宜采用高強度螺栓摩擦型連接，并按下列公式計算：

一、翼緣板與翼緣角鋼連接的高強度螺栓：

（２．４．４－１）

式中Ｓｌ——翼緣板毛截面對梁中和軸的面積矩； α——翼緣上高強度螺栓間距；

ｎ——在間距ａ范圍內的高強度螺栓數； Ｖ——梁計算截面上的剪力； Ｉ——梁的毛截面慣性矩。

二、翼緣與腹板連接的高強度螺栓：

（２．４．４－２）

式中Ｆ——集中荷載值（對動力荷載應考慮動力系數）；

Ψ——系數，對重級工作制吊車梁Ψ＝１．３５，其它梁Ψ＝１．０；

ｌｚ——集中荷載在腹板計算高度邊緣上的假定分布長度，可按下式計算ｌｚ＝α１＋２ｈｙα１——集中荷載沿梁跨度方向的支承長度，對吊車梁可取為５０ｍｍ；

ｈｙ——自吊車梁軌頂或其它梁頂面至腹板與翼緣連接栓孔中心的距離（當雙排孔時為下孔）；

α１——系數，當荷載作用于上翼緣且梁的腹板創平頂緊上翼緣時，α１＝０．４；其它情況α１＝１．０

Ｓ２——翼緣毛截面（包括翼緣板、翼緣角鋼和腋板）對梁中和軸的面積矩。

圖２．４．４組合Ｉ字梁翼緣連接示意圖

第２．４．５條Ｔ型受拉連接接頭（圖２．４．５），應采用剛性較大的端板，如加厚端板或設置加勁板。

圖２．４．５Ｔ形受拉連接接頭

第２．４．６條同時承受彎矩和剪力的端板連接接頭（圖２．４．６），其摩擦型連接的高強度螺栓按下列方法計算：

圖２．４．６端板連接接頭

一、彎矩作用下，受拉邊端高強度螺栓承受桿軸方向的最大拉力按下式計算：

（２．４．６－１）

式中ｙ１——螺栓群中和軸至最大拉力螺栓的距離； ｙｉ——每列第ｉ個螺栓至螺栓群中和軸的距離； ｍ——螺栓列數。

由公式（２．４．６－１）算得的螺栓最大拉力不得超過０．８Ｐ。

二、普通鋼結構構件端板接頭的受剪承載力

應按下式計算：

（２．４．６－２）式中ｎ——接頭螺栓總數；

——受拉區各螺栓所承受拉力之和，即

第２．４．７條承受軸向力、彎矩、剪力共同作用的拼接接頭（圖２．４．７）中，高強度螺栓承受的剪力可按下列方法計算：

（２．４．７－１）

式中Ｎｌ——受力最大處（對角）的一個高強度螺栓承受的剪力； Ｍ、Ｎ、Ｖ——拼接接頭處所承受的彎矩、軸向力和剪力； ｎ——拼接接頭一側高強度螺栓數；

ｘｉ、ｙｉ——拼接接頭一側螺栓群中心至第ｉ個螺栓的水平和垂直距離； ｘｉ、ｙｉ——螺栓群中心至最遠端一排螺栓的水平和垂直距離； ｅ——螺栓群中心至拼接中心的水平距離；

當ｙｉ/ｘ１＞３時，公式（２．４．７－１）可簡化為下式：

（２．４．７－２）

公式（２．４．７－１）、（２．４．７－２）中Ｎｂ為一個高強度螺栓的設計承載力。對摩擦型連接，該值按公式（２．２．１）計算；對承壓型連接則按公式（２．３．２－１）、（２．３．２－２）二者計算所得承載力設計值中的較小值。

圖２．４．７板的拼接接頭

第２．４．８條Ｉ字形截面梁的全截面拼接接頭（圖２．４．８），可按彎矩由翼緣和腹板共同承擔的方法計算，也可按彎矩由翼緣承擔，剪力由腹板承擔的簡化方法計算。

按彎矩由翼緣和腹板共同承擔計算時，翼緣上的高強度螺栓承受的剪力可按下式計算：

（２．４．８－１）

式中Ｎｌｆ——翼緣拼接處每個高強度螺栓承受的剪力；

（２．４．８－２）

Ｍ——拼接處的彎矩；

ｎ——翼緣拼接接頭一側的高強度螺栓數； ｈ——梁高；

Ｉｌ——翼緣對梁中和軸的毛截面慣性矩； Ｉ——梁的毛截面慣性矩； ｂＮ——按第２．４．７條規定采用。

圖２．４．８Ｉ字形截面梁的拼接

腹板上的高強度螺栓按公式（２．４．７－１）或（２．４．７－２）計算，但取Ｎ＝０，Ｍ＝Ｍ２；

Ｍ２為腹板分擔的彎矩，按下式計算：

（２．４．８－３）

式中Ｉ２——腹板對梁中和軸的毛截面慣性矩。

按彎矩由翼緣承擔剪力由腹板承擔的簡化方法計算時，翼緣上的高強度螺栓承受的剪力按下式計算：

（２．４．８－４）

此時，腹板上的高強度螺栓承受的剪力則按下式計算：

（２．４．８－５）

式中Ｎｌｗ——腹板拼接處每個高強度螺栓承受的剪力； ｎ′——腹板拼接接頭一側的高強度螺栓數目。

第２．４．９條當節點處構件一端或拼接接頭一端沿受力方向的連接長度ｌ１大于１５ｄ０時，應將高強度螺栓的承載力乘以折減系數（），當ｌ１大于６０ｄ０時，折減系數為０．７，ｄ０為孔徑，ｌ１為兩端栓孔間距離。

第五節連接構造要求

第２．５．１條每一桿件接頭的一端，高強度螺栓數不宜少于２個。第２．５．２條高強度螺栓孔應采用鉆孔，孔徑應按表２．５．２采用。

高強度螺栓孔徑選配表

表２．５．２

注：承壓型連接中高強度螺栓孔徑可按表中值減小０．５～１．０ｍｍ。

第２．５．３條高強度螺栓的孔距和邊距應按表２．５．３的規定采用。

高強度螺栓的孔距和邊距值

表２．５．３

注：１）ｄ０為高強度螺栓的孔徑；ｔ為外層較薄板件的厚度；

２）鋼板邊緣與剛性構件（如角鋼、槽鋼等）相連的高強度螺栓的最大間距，可按中間排數值采用。

第２．５．４條用高強度螺栓連接的梁，其翼緣板不宜超過三層。翼緣角鋼面積不宜少于整個翼緣面積的３０％。當所采用的大型角鋼仍不能滿足此要求時，可加腋板（圖２．５．４）。此時，角鋼與腋板面積之和不應少于翼緣面積的３０％。

當翼緣板不需沿梁通長設置時，理論切斷點處外伸長度內的螺栓數，應按與該板１/２凈截面面積等強的承載力進行計算。

圖２．５．４高強度螺栓連接梁的翼緣示意圖

第２．５．５條當型鋼構件的拼接采用高強度螺栓時，其拼接件宜采用鋼板，型鋼斜面應加墊板。第２．５．６條高強度螺栓連接處摩擦面，當擱置時間較長時應注意保護。高強度螺栓連接處施工完畢后，應按構件防銹要求涂刷防銹涂料，螺栓及連接處周邊用涂料封閉。

第２．５．７條高強度螺栓連接處，設計時應考慮專用施工機具的可操作空間（圖２．５．７），其最小尺寸見表２．５．７。

當ａ值小于表２．５．７時，可用長套筒頭施擰螺栓，此時套筒頭部直徑一般為螺母對角線尺寸加１０ｍｍ，但ｂ值需有足夠長度。

可操作空間尺寸表２．５．７

圖２．５．７施工機具操作空間示意圖 第三章施工及驗收

第一節高強度螺栓連接副的儲運和保管

第３．１．１條大六角頭高強度螺栓連接副由一個大六角頭螺栓、一個螺母和兩個墊圈組成，使用組合應按表３．１．１規定。

扭剪型高強度連接副由一個螺栓、一個螺母和一個墊圈組成。高強度螺栓連接副應在同批內配套使用。

大六角頭高強度螺栓連接副組合 表３．１．１

第３．１．２條高強度螺栓連接副，應由制造廠按批配套供貨，并必須有出廠質量保證書。

第３．１．３條高強度螺栓連接副在運輸、保管過程中，應輕裝、輕卸，防止損傷螺紋。第３．１．４條高強度螺栓連接副應按包裝箱上注明的批號、規格分類保管，室內存放，堆放不宜過高，防止生銹和沾染臟物。

高強度螺栓連接副在安裝使用前嚴禁任意開箱。

第３．１．５條工地安裝時，應按當天高強度螺栓連接副需要使用的數量領取。當天安裝剩余的必須妥善保管，不得亂扔、亂放。在安裝過程中，不得碰傷螺紋及沾染臟物，以防扭矩系數發生變化。

第二節高強度螺栓連接構件的制作 第３．２．１條高強度螺栓連接構件的栓孔孔徑應符合設計要求，孔徑允許偏差應符合表３．２．１的規定。

高強度螺栓連接構件制孔允許偏差

表３．２．１

第３．２．２條高強度螺栓連接構件栓孔孔距的允許偏差應符合表３．２．２的規定。高強度螺栓連接構件的孔距允許偏差

表３．２．２

注：孔的分組規定

（１）在節點中連接板與一根桿件相連的所有連接孔劃為一組。

（２）接頭處的孔：通用接頭—半個拼接板上的孔為一組；階梯接頭—兩接頭之間的孔為一組。

（３）在兩相鄰節點或接頭間的連接孔為一組，但不包括（１）、（２）所指的孔。（４）受彎構件翼緣上，每１ｍ長度內的孔為一組。

第３．２．３條高強度螺栓的栓孔應采用鉆孔成型，孔邊應無飛邊、毛刺。

第３．２．４條高強度螺栓連接處板迭上所有螺栓孔，均應采用量規檢查，其通過率為： 用比孔的公稱直徑小１．０ｍｍ的量規檢查，每組至少應通過８５％；用比螺栓公稱直徑大０．２～０．３ｍｍ的量規檢查，應全部通過。

第３．２．５條按第３．２．４條檢查時，凡量規不能通過的孔，必須經施工圖編制單位同意后，方可擴鉆或補焊后重新鉆孔。

擴鉆后的孔徑不得大于原設計孔徑２．０ｍｍ，補焊時，應用與母材力學性能相當的焊條補焊，嚴禁用鋼塊填塞。每組孔中經補焊重新鉆孔的數量不得超過２０％。處理后的孔應作出記錄。

第３．２．６條加工后的構件，在高強度螺栓連接處的鋼板表面應平整、無焊接飛濺、無毛刺、無油污。其表面處理方法應與設計圖中所要求的一致。第３．２．７條經處理后的高強度螺栓連接處摩擦面，應采取保護措施，防止沾染臟物和油污。嚴禁在高強度螺栓連接處摩擦面上作任何標記。

第３．２．８條經處理后高強度螺栓連接處摩擦面的抗滑移系數應符合設計要求。第三節高強度螺栓連接副和摩擦面的抗滑移系數檢驗 第３．３．１條高強度螺栓連接副應進行以下檢驗：

一、運到工地的大六角頭高強度螺栓連接副應及時檢驗其螺栓楔負載、螺母保證載荷、螺母及墊圈硬度、連接副的扭矩系數平均值和標準偏差。檢驗結果應符合《鋼結構用高強度大六角頭螺栓、大六角螺母、墊圈技術條件》（ＧＢ１２３１）規定，合格后方準使用。

二、運到工地的扭剪型高強度螺栓連接副應及時檢驗其螺栓楔負載、螺母保證載荷、螺母及墊圈硬度、連接副的緊固軸力平均值和變異系數。檢驗結果應符合《鋼結構用扭剪型高強度螺栓連接副技術條件》（ＧＢ３６３３）規定，合格后方準使用。

第３．３．２條摩擦面的抗滑移系數應按以下規定進行檢驗：

一、抗滑移系數檢驗應以鋼結構制造批為單位，由制造廠和安裝單位分別進行，每批三組。以單項工程每２０００ｔ為一制造批，不足２０００ｔ者視作一批，單項工程的構件摩擦面選用兩種及兩種以上表面處理工藝時，則每種表面處理工藝均需檢驗。

二、抗滑移系數檢驗用的試件由制造廠加工，試件與所代表的構件應為同一材質、同一摩擦面處理工藝、同批制作、使用同一性能等級、同一直徑的高強度螺栓連接副，并在相同條件下同時發運。

三、抗滑移系數試件宜采用圖３．３．２所示型式，試件的連接計算應符合本規程第二章規定。

四、抗滑移系數在拉力試驗機上進行并測出其滑動荷載。試驗時，試件的軸線應與試驗機夾具中心嚴格對中。

五、抗滑移系數μ按下式計算：

（３．３．２）

式中Ｎ——滑動荷載；

ｎｆ——傳力摩擦面數，ｎｆ＝２；

——與試件滑動荷載一側對應的高強度螺栓預拉力

（或緊固軸力）之和。Ｐｔ取值規定如下：

大六角頭高強度螺栓：Ｐｔ為實測值，此值應準確控制在０．９５Ｐ～１．０５Ｐ范圍之內；

扭剪型高強度螺栓：先抽驗５套（與試件組裝螺栓同批），當５套螺栓的緊固軸力平均值和變異系數均符合表３．４．１４規定時，即以該平均值做為Ｐｔ。

六、抗滑移系數檢驗的最小值必須等于或大于設計規定值。當不符合上述規定時，構件摩擦面應重新處理。處理后的構件摩擦面應按本節規定重新檢驗。

圖３．３．２抗滑移系數試件

第四節高強度螺栓連接副的安裝

第３．４．１條高強度螺栓長度應按下式計算： ｌ＝ｌ′＋Δｌ（３．４．１－１）式中ｌ′——連接板層總厚度； Δｌ——附加長度

Δｌ＝ｍ十ｎｓ＋３ｐ（３．４．１－２）ｍ——高強度螺母公稱厚度；

ｎ——墊圈個數。扭剪型高強度螺栓為１；大六角頭高強度螺栓為２； ｓ——高強度墊圈公稱厚度； ｐ——螺紋的螺距。

當高強度螺栓公稱直徑確定之后，Δｌ也可由表３．４．１查得。

高強度螺栓附加長度表

表３．４．１

第３．４．２條高強度螺栓連接處摩擦面如采用生銹處理方法時，安裝前應以細鋼絲刷除去摩擦面上的浮銹。

第３．４．３條對因板厚公差、制造偏差或安裝偏差等產生的接觸面間隙，應按表３．４．３規定進行處理。

接觸面間隙處理

表３．４．３

第３．４．４條高強度螺栓連接安裝時，在每個節點上應穿入的臨時螺栓和沖釘數量，由安裝時可能承擔的荷載計算確定，并應符合下列規定：

一、不得少于安裝總數的１/３；

二、不得少于兩個臨時螺栓；

三、沖釘穿入數量不宜多于臨時螺栓的３０％。

第３．４．５條不得用高強度螺栓兼做臨時螺栓，以防損傷螺紋引起扭矩系數的變化。第３．４．６條高強度螺栓的安裝應在結構構件中心位置調整后進行，其穿入方向應以施工方便為準，并力求一致。高強度螺栓連接副組裝時，螺母帶圓臺面的一側應朝向墊圈有倒角的一側。對于大六角頭高強度螺栓連接副組裝時，螺栓頭下墊圈有倒角的一側應朝向螺栓頭。

第３．４．７條安裝高強度螺栓時，嚴禁強行穿入螺栓（如用錘敲打）。如不能自由穿入時，該孔應用鉸刀進行修整，修整后孔的最大直徑應小于１．２倍螺栓直徑。修孔時，為了防止鐵屑落入板迭縫中，鉸孔前應將四周螺栓全部擰緊，使板迭密貼后再進行。嚴禁氣割擴孔。

第３．４．８條安裝高強度螺栓時，構件的摩擦面應保持干燥，不得在雨中作業。第３．４．９條大六角頭高強度螺栓施工前，應按出廠批復驗高強度螺栓連接副的扭矩系數，每批復驗５套。５套扭矩系數的平均值應在０．１１０～０．１５０范圍之內，其標準偏差應小于或等于０．０１０。

第３．４．１０條大六角頭高強度螺栓的施工扭矩可由下式計算確定： Ｔｃ＝ｋ2Ｐｃ2ｄ（３．４．１０）式中Ｔｃ——施工扭矩；（Ｎ2ｍ）；

ｋ——高強度螺栓連接副的扭矩系數平均值，該值由第３．４．９條測得； Ｐｃ——高強度螺栓施工預拉力（ｋＮ），見表３．４．１０； ｄ——高強度螺栓螺桿直徑（ｍｍ）。

大六角頭高強度螺栓施工預拉（ｋＮ）

表３．４．１０

第３．４．１１條大六角頭高強度螺栓施工所用的扭矩扳手，班前必須校正，其扭矩誤差不得大于±５％，合格后方準使用。校正用的扭矩扳手，其扭矩誤差不得大于±３％。

第３．４．１２條大六角頭高強度螺栓的擰緊應分為初擰、終擰。對于大型節點應分為初擰、復擰、終擰。初擰扭矩為施工扭矩的５０％左右，復擰扭矩等于初擰扭矩。初擰或復擰后的高強度螺栓應用顏色在螺母上涂上標記，然后按第３．４．１０條規定的施工扭矩值進行終擰。終擰后的高強度螺栓應用另一種顏色在螺母上涂上標記。

第３．４．１３條大六角頭高強度螺栓擰緊時，只準在螺母上施加扭矩。

第３．４．１４條扭剪型高強度螺栓施工前，應按出廠批復驗高強度螺栓連接副的緊固軸力，每批復驗５套。５套緊固軸力的平均值和變異系數應符合表３．４．１４的規定。

扭剪型高強度螺栓緊固軸力（ｋＮ）

表３．４．１４

第３．４．１５條扭剪型高強度螺栓的擰緊應分為初擰、終擰。

對于大型節點應分為初擰、復擰、終擰。初擰扭矩值為０．１３3Ｐｃ

3ｄ的５０％左右，可參照表３．４．１５選用。復擰扭矩等于初擰扭矩值。初擰或復擰后的高強度螺栓應用顏色在螺母上涂上標記，然后用專用扳手進行終擰，直至擰掉螺栓尾部梅花頭。對于個別不能用專用扳手進行終擰的扭剪型高強度螺栓，可按本節第３．４．１２

條規定的方法進行終擰（扭矩系數取０．１３）。

初擰扭矩值

表３．４．１５

第３．４．１６條高強度螺栓在初擰、復擰和終擰時，連接處的螺栓應按一定順序施擰，一般應由螺栓群中央順序向外擰緊。

第３．４．１７條高強度螺栓的初擰、復擰、終擰應在同一天完成。第五節高強度螺栓連接副的施工質量檢查和驗收 第３．５．１條大六角頭高強度螺栓檢查

一、用小錘（０．３ｋｇ）敲擊法對高強度螺栓進行普查，以防漏擰。

二、對每個節點螺栓數的１０％，但不少于一個進行扭矩檢查。

檢查時先在螺桿端面和螺母上畫一直線，然后將螺母擰松約６０°，再用扭矩扳手重新擰緊，使兩線重合，測得此時的扭矩應在０．９Ｔｃｈ～１．１Ｔｃｈ范圍內。Ｔｃｈ按下式計算：

Ｔｃｈ＝ｋ3Ｐ3ｄ（３．５．１）式中Ｔｃｈ——檢查扭矩（Ｎ2ｍ）；

Ｐ——高強度螺栓預拉力設計值（ｋＮ）。

如發現有不符合規定的，應再擴大檢查１０％，如仍有不合格者，則整個節點的高強度螺栓應重新擰緊。

扭矩檢查應在螺栓終擰１ｈ以后、２４ｈ之前完成。

第３．５．２條大六角頭高強度螺栓施工質量應有下列原始檢查驗收記錄：高強度螺栓連接副復驗數據、抗滑移系數試驗數據、初擰扭矩、終擰扭矩、扭矩扳手檢查數據和施工質量檢查驗收記錄等。

第３．５．３條扭剪型高強度螺栓終擰檢查，以目測尾部梅花頭擰斷為合格。對于不能用專用扳手擰緊的扭剪型高強度螺栓，應按大六角頭高強度螺栓檢查方法辦理。

第３．５．４條扭剪型高強度螺栓施工質量應有下列原始檢查驗收記錄：高強度螺栓連接副復驗數據、抗滑移系數試驗數據、初擰扭矩、扭矩扳手檢查數據和施工質量檢查驗收記錄等。

第六節油漆

第３．６．１條對于露天使用或接觸腐蝕性氣體的鋼結構，在高強度螺栓擰緊檢查驗收合格后，連接處板縫應及時用膩子封閉。

第３．６．２條經檢查合格后的高強度螺栓連接處，應按設計要求涂漆防銹。附錄一非法定計量單位與法定計量單位換算關系

非法定計量單位與法定計量單位換算表

附表１．１

注：１Ｎ/ｍｍ＝１ＭＰａ。附錄二本規程用詞說明

一、為便于在執行本規程條文時區別對待，對要求嚴格程度不同的用詞說明如下： １．表示很嚴格，非這樣作不可的用詞； 正面詞采用“必須”； 反面詞采用“嚴禁”。

２．表示嚴格，在正常情況下均應這樣作的用詞： 正面詞采用“應”；

反面詞采用“不應”或“不得”。

３．表示允許稍有選擇，在條件許可時，首先應這樣作的用詞： 正面詞采用“宜”或“可”； 反面詞采用“不宜”。

二、條文中指明必須按其他有關標準執行的寫法為，“應按?執行”或“應符合??的要求（或規定）”。非必須按所指定的標

準執行的寫法為，“可參照??的要求（或規定）”。附加說明

本規程主編單位、參加單位 主要起草人名單

主編單位湖北省建筑工程總公司 參加單位包頭鋼鐵設計研究院 鐵道部科學院

冶金部建筑研究總院 北京鋼鐵設計研究總院 主要起草人

柴

昶

吳有常

沈家驊

程季青

李國興

肖建華 賀賢娟

李

云

羅經畝 ２

第三篇：鋼結構高強度螺栓連接的設計、施工及驗收規程條文說明.

鋼結構高強度螺栓連接的設計、施工及驗收規程 JGJ82-91條文說明

中華人民共和國行業標準

鋼結構高強度螺栓連接的設計、施工及驗收規程

JGJ 82-91 條 文 說 明 前 言

根據原國家建工總局（82）建工科字第14號文的要求，由湖北省建筑工程總公司主編，包頭鋼鐵設計研究院、鐵道部科學院、冶金部建筑研究總院，北京鋼鐵設計研究總院等單位參加共同編制的《鋼結構高強度螺栓連接的設計、施工及驗收規程》（JGJ82-91），經建設部一九九二年四月十六日以建標[1992]231號文批準，業已發布。

為便于廣大設計、施工、科研、學校等單位的有關人員在使用本規程時能正確理解和執行條文規定，本規程編制組按章、節、條順序編制了本規程的條文說明，供國內使用者參考。在使用中如發現本條文說明有欠妥之處，請將意見函寄湖北省建筑工程總公司。

本《條文說明》由建設部標準定額研究所組織出版發行，僅供國內使用，不得外傳和翻印。

長江委信息研究中心館藏 1 水利水電工程施工監理適用規范全文數據庫 第一章 總 則

第1．0．1條 本條說明編制規程的宗旨和目的。

第1．0．2條 本條明確指出了本規程僅適用于工業與民用房屋以及一般構筑物的鋼結構的連接設計與施工。

第1．0．3條 本規程為現行鋼結構設計規范在連接方面的延伸與補充，故本條提出了設計、施工時必須同時遵循的國家鋼結構設計與施工的規范。應用本規程時，應注意用于普通鋼結構構件的高強度螺栓連接與用于冷彎薄壁型鋼的高強度螺栓連接在條文內容上的差異。

第1．0．4條 連接副為一套高強度螺栓緊固件（包括栓桿、螺母、墊圈）的總稱。本條說明了本規程所適用的扭剪型及大六角型高強度螺栓應符合的國家標準。

第1．0．5條 提出了在圖紙中應注明的具體要求。使制作、安裝單位更好地按設計意圖施工。

第二章 連 接 設 計 第一節 一 般 規 定

第2.1.1條 當前我國結構設計規范中采用了較為合理的、以概率理論為基礎的極限狀態設計方法。結構的極限狀態可理解為結構發揮其最大承載力時（承載極限狀態）或達到使用功能上允許的某極限值時（使用極限狀態）的狀態。

本條闡明了高強度螺栓連接接頭（包括摩擦型與承壓型）設計極限狀態的定義。對摩擦型只考慮使用極限狀態（在荷載設計值下連接件之間產生相對滑移），對承壓型因使用經驗還很少，故分別考慮承載極限狀態（荷載設計值下達到最大承載力）及使用極限狀態（荷載標準值下連接件之間產生相對滑移）。

第2．1．2條 一般情況下，按實際內力設計連接接頭已可滿足使用要求。但某些情況下，如構件拼接接頭不能設在內力較小部位時,或因使用要求連接接頭承載力要有一定裕度時，則宜按與構件等強度設計高強度螺栓接頭。

第2．1．3條 本規程適用的高強度螺栓承壓型連接為正常孔隙型，其制孔、摩擦面處理及施擰等要求均與高強度螺栓摩擦型連接相同。但因其為剪壓傳力，所連接組合的構件在承載時會比高強度螺栓摩擦型連接組合的構件有較大的變形，同時由于栓孔采用正常孔隙而不是緊密孔隙（國外有采用，裝配時將栓桿打入孔內，其孔隙為0．3mm），故其承壓、抗剪的工作條件較差，類似普通螺栓。由于這些因素加之國內尚無使用經驗，故對高強度螺栓承壓型連接的使用范圍先限制在只承受靜載或間接動載（并無反向受力）的構件的連接中。

薄壁型鋼因壁很薄，承壓抗力低，承壓時易產生撕裂破壞，故不宜采用承壓型連接。

長江委信息研究中心館藏 2 鋼結構高強度螺栓連接的設計、施工及驗收規程 JGJ82-91條文說明

第2．1．4條 冷彎薄壁型鋼壁很薄時，噴砂等除去牢固附著于表面的氧化皮可能引起板厚減薄，故摩擦面處理宜采用除去油垢或鋼絲刷除浮銹的處理方法。第2．1．5條 對薄壁型鋼連接，從強度協調考慮，不宜采用大直徑螺栓。當壁厚小于4mm時，一般選用M12螺栓即可。

第2．1．6條 試驗表明，摩擦型連接處在較高溫度環境中時，由于預拉力產生應力松弛而降低的影響，會引起連接滑移荷載及抗滑移系數的降低。試驗研究資料表明，當溫度在100～150℃范圍內時，此降低幅度約為10％。本條即按此提出，作為工程應用中的參考。當所處環境溫度高于150℃時，按照現行鋼結構規范要求，鋼結構構件（包括相應的連接）應采取隔熱防護措施。第二節 摩擦型連接的計算

第2．2．1條 本條完全引自現行鋼結構設計規范（GBJI7—88）與冷彎薄壁型鋼結構技術規范（GBJ18—87）。以鋼結構設計規范為例，公式（2．2．l）與原規

范（TJ17－74）中高強度螺栓在摩擦型連接中抗剪承載力公式（54）實質上完全相同，但（54）式為容許應力表達

長江委信息研究中心館藏 3 水利水電工程施工監理適用規范全文數據庫 長江委信息研究中心館藏

鋼結構高強度螺栓連接的設計、施工及驗收規程 JGJ82-91條文說明

加預拉力的壓緊影響，使承壓孔壁形成了三維應力狀態，從而使承壓強度有相當程度的提高。本條表2．3．2中承壓設計強度即考慮了這一因素。當剪切面在螺紋處時，抗剪及承壓強度均將降低，故在實際工程中不可避免這種情況時，應以螺紋有效直徑d, 來計算承載力。

第2．3．4條 與現行普鋼結構設計規范相同。對受拉、剪聯合作用的連接驗算，根據國內外試驗研究情況，采用了拉剪橢圓相關公式，即式（2．3．4－l）來計算。國外一些有關規范、規程也都采用此同類相關式并已有較成熟的使用經驗。此外，對承壓強度還要求滿足式（2．3．4-2)的要求。從機理上說，承壓強度與抗拉強度亦有相關關系，因預拉力對承壓強度有提高影響，而外拉力又對預拉力有減小影響。但根據試驗研

b究，即使外拉力Nc達最大，預拉力P接近于零時，承壓強度的降低幅度 也是不大的（不至20％）。故為應用上的方便，即不再考慮相關關系的變 b化，而對承壓強度Nc采用偏安全的定值折減系數1．2，這樣只需用單 項式（2．3．4－2）核算即可。

第2.3.5條 本條與現行鋼結構規范有關條文相同，高強度螺栓承壓型連接除按前幾條要求計算承載力外，還應考慮在標準荷載下不產生滑動的使用極限狀態要求。本條即按此控制要求提出的。因摩擦型連接是以荷載設計值下不產生滑移為

極限狀態，而承壓型連接是以荷載標準值下不產生滑移為極限狀態，故可以摩擦型連接的承載力為基準限值，長江委信息研究中心館藏

水利水電工程施工監理適用規范全文數據庫 再考慮荷載設計值與荷載標準值之差別，即平均荷載分項系數1．3來確定此種狀態下承壓型連接的承載力。因而本條提出了承壓型連接抗剪承載力不得超過同類摩擦型連接抗剪承載力的30％，作為使用極限狀態的控制條件。第四節 接 頭 設 計

第2．4.1條 在同一接頭同一受力部位上混用不同連接時，其各自分擔的力將主要按變形協調關系來分配，若將剛度相差過大的連接并用在同一接頭中，因其不能同時承載共同工作，接頭總承載力仍只相當于剛度較大連接的單一承載力，這在力學性能上是不合理的。故不允許將摩擦型連接與承壓型連接混用，或與普通螺栓混用。

關于高強度螺栓摩擦型連接與焊接或鉚接并用，國外已進行了較多的試驗研究，其主要結論性意見是：

1．高強度螺栓摩擦型連接與側角焊縫混用的性能優于與端角焊縫混用的性能。前者混用接頭的最大強度可按（焊接接頭的最大強度＋O.62高強度螺栓連接的最大強度）或0．9 X（高強度螺栓的滑動強度＋角焊縫最大強度）來考慮。

2．高強度螺栓摩擦型連接與鉚接混用時能夠較好地協調工作，其接頭總承載力一般可按栓、鉚連接各自的承載力相疊加考慮。

國外一些規范、規程（如美國、日本、挪威、澳大利亞、歐洲鋼協等）中都列入了可以考慮栓焊并用共同承載的條文，但實際應用在工程設計中的情況也不多。

考慮到并用連接的計算方法尚不十分成熟，在我國使用經驗還很少，實際應用的必要性并不大等原因，故在新建工程中不推薦使用混用連接。而只限于必要時在改、擴建工程中用于結構連接的補強。這種情況下，可考慮原有的高強度螺栓或鉚釘只承受原有結構的恒載，其它荷載則由新補強的連接承受。

此外，關于新接頭中檢焊并用的施工順序，美國、日本鄭重考慮焊接對板件變形不易夾緊的影響，因而推薦光擰后焊，而挪威、歐洲等則鄭重考慮焊接加熱對高強度螺栓應力松弛的影響，而推薦先焊后擰，故何種工序合理，宜根據板件厚度、反變形措施等條件具體分析考慮。在同一接頭中不同受力部位分別采用不同性質連接所組成的接頭并用連接，可形成共同的承載能力，在使用上也有成熟的經驗。

第2．4．2條、第2．4．3條、第2．4.4條 各條均參照鉚接連接的經驗沿用其相應規定，并與現行鋼結構設計規范條文相同。

第2．4．5條 國內外許多試驗研究均表明，T形（或法蘭等）受拉高強度螺栓連接在承載時，由于T形翼緣板翹曲變形影響，在此翼緣面上會同時作用有附加杠桿力。當翼緣板剛度不大（即板厚不厚）時，此杠桿力可使受拉高強度螺栓的附加拉力達30％甚至更高，故不可忽視，長江委信息研究中心館藏 6 鋼結構高強度螺栓連接的設計、施工及驗收規程 JGJ82-91條文說明

但杠桿力的大小與翼緣板厚、螺栓排列及直徑、接頭形狀等多種因素有關，準確計算十分困難，雖經多年研究，至今仍未得出公認的較準確且方便的計算公式，而大多是半經驗半理論的。應用于工程時均帶有相當的近似性。對美國道蒂、美國規范及手冊、荷蘭施塔克、同濟大學、歐洲鋼協及日本《高強度螺栓設計指南》等提出的各算式試算比較，對同一算例算得的杠桿力附加系數各為0.44、0.128、0.196、0.22、0.005等值,對見其差異很大。不便推薦出合理通用的統一算式。故本規程中只提出了當板件剛度不大時宜考慮杠桿力的不利影響，而未給出算式。當在工程中有必要考慮此影響而又無試驗依據與可靠資料時，可以參照日本《高強度螺栓設計指南》（80版）或美國AISC手冊中提的算式近似考慮杠桿力的影響。

為了減少杠桿力的不利影響，本規程條文中提出了在T型連接中宜采用較大剛度（厚度）的板件。至于板件達多厚時，可忽略不計杠桿力的影響，在法國鋼結構規范、日本《設計指南》及費希爾的著作等資料中給出了算式，經試算此厚度限值約在2.2～2.5d（d為受拉連接高強度螺栓的直徑），此值若用于實際工程，似亦偏大。

第2.4．6條 承受彎矩或彎剪聯合作用的外伸式端板接頭的工作狀態較復雜，按現有資料其計算方法可有栓群法、擬梁法及將受拉區按T形件計算等三類方法。

經試算比較及分析后，本條文中仍推薦了國際上較多采用的栓群法。在算式中只求解最外排螺栓所受的最大拉力，而不包括端板厚度的驗算，故設計者應自己考慮核算。同時，本算式未考慮杠桿力的影響，在應用時需加以注意。

試驗表明，這種接頭處雖因有彎矩作用使部分螺栓受有外拉力而降低了抗剪承載力，但因端板受壓壓緊作用又增加了壓緊，進而使摩擦抗剪力有所補償，其接頭總抗剪力一般并不降低。但在本規程中所提出的計算式偏安全的不考慮這種壓緊補償作用，只考慮受拉區及受壓區螺栓抗剪承載力的總和。

第2．4.7條、第2.4.8條 均沿用已有且較成熟的拼接計算 方法。

第2．4．9條 試驗表明，當構件連接或拼接接頭較長，所排螺栓數量較多時，由于力作用在兩端，使接頭瑞部的螺栓與中部螺栓承受的力呈馬鞍形不均勻分布，前者受力大而較早達到最大承載力，因而使總的承載力有所降低。故參照有關試驗，對這種長接頭的承載力乘以折減系數門(1.1-l1／150d0）。第五節 連接構造要求

第2.5.1條、第2.5.2條 均參照現行鋼結構設計規范相應 條文而提出。長江委信息研究中心館藏 7 水利水電工程施工監理適用規范全文數據庫 第2.5.3條 是沿用鉚接結構有關規定，并根據首鋼設計院及冶金部建筑研究總院的試驗研究結果確定的，表2．5．3的取值原則說明如下：

一、緊固件最小中心距和邊距；

1．在垂直于力作用方向；

（l）應使鋼材凈截面的抗拉強度大于或等于鋼材的承壓強度；（2）毛截面屈服先于凈截面破壞；

（3）受力時避免在孔壁周圍產生過度應力集中;（4）施工時影響。以往為了方便擰緊螺母，最小栓距習用3.5d0，在編制《鋼結構設計規范》(TJ17-74）時經征求意見，認為3d0即可，高強度螺栓用套筒搬手，采用3d0也是可以的，故統一采用3d0作為最小檢距；

2．順內力方向，按母材抗擠壓和抗剪切等強的原則而定。（l）端距2d0是考慮鋼板在端部不致被緊固件沖切破壞而定；

（2）緊固件的中心距，理論值約為2d0．考慮前述其他因素取為3d0；

二、緊固件的最大中心距和邊距；

1．在垂直內力方向：取決于鋼板間的緊密貼合條件；

2．在順內方向：取決于鋼板的緊密貼合以及緊固件間鋼板的變形約束條件； 第2.5.4條 翼緣角鋼面積最小限值是為了保證整個翼緣與腹板之間能有可靠的傳力連接“翼緣板理論切斷點處外伸長度內的連接件數量是考慮翼緣板在剛進入理論切斷點以內即能參加梁的工作而定。第2．5．5條 因型鋼的抗彎剛度較大，采用高強度螺栓不易使摩擦面貼緊。

第2.5.6條 提出了注意保護摩擦面的要求。但一般不宜采用外貼保護膜的作法，因除膜時費工費時。第三章 施工及驗收

第一節 高強度螺栓連接副的儲運和保管

第3．1．1條 本條規定了大六角頭高強度螺栓連接副的組成和組合、扭剪型高強度螺栓連接副的組成。由于高強度螺栓連接副制造廠是按批保證扭矩系數或緊固軸力，所以在使用時應在同批內配套使用。第3.1.2條 高強度螺栓連接副的質量, 必須達到技術條件的要求,不符合技術條件的產品,不得使用。因此,每一制造批必須由制造廠出具質量保證書。

第3.1.3條 螺紋損傷后將會改變高強度螺栓連接副的扭矩系數或緊固軸力, 因此在運輸、保管過程中應輕裝、輕卸, 防止損傷螺紋。第3.1.4條 本條規定了高強度螺栓連接副在保管過程中應注意事項, 其目的是為了確保高強度螺栓連接副使用時同批;長江委信息研究中心館藏 8 鋼結構高強度螺栓連接的設計、施工及驗收規程 JGJ82-91條文說明

盡可能保持出廠狀態,以保證扭矩系數或緊固軸力不發生變化。第3.1．5條 本條是高強度螺栓連接副在現場安裝過程應注意的事項，其目的也是為了防止扭矩系數或緊固軸力發生變化。

第二節 高強度螺栓連接構件的制作

第3．2．1條 本條內容與《鋼結構工程施工及驗收規范》（GBJ205－83）中第3．5．2條相同。

第3．2.2條 本條內容與《鋼結構工程施工及驗收規范》（GBJ 205－83）中第3．5．3條相同。

第3.2.3條 沖孔工藝會使孔邊產生微裂紋，降低鋼結構疲勞強度，還會使鋼板表面局部不平整，所以必須采用鉆孔工藝。因高強度螺栓連接是靠板面摩擦傳力，為使板層密貼，有良好的面接觸，所以孔邊應無飛邊、毛刺。

第3.2．4條 本條內容與《鋼結構工程施工及驗收規范》（GBJ 205－83）中第3．5．4條相同。

第3．2.5條 本條內容與《鋼結構工程施工及驗收規范》（GBJ 205－83）中第3．5．5條相同。

第3.2．6條 鋼板表面不平整，有焊接飛濺、毛刺等將會使板面不密貼，影響高強度螺栓連接的受力性能，另外，板面上的油污將會大幅度降低摩擦面的抗滑移系數，因此表面不得有油污。表面處理方法的不同，直接影響摩擦面的抗滑移系

數的取值，設計圖中要求的處理方法決定了抗滑移系數值的大小，放加工中、必須與設計要求一致。

第3.2.7條 高強度螺栓連接處鋼板表面上，如粘有贓物和油污，將會大幅度降低板面的抗滑移系數，影響高強度螺栓連接的承載能力，所以摩擦面上嚴禁作任何標記，還應加以保護。

第3.2．8條 影響高強度螺栓連接承載能力的最重要因素是摩擦

面的抗滑移系數和高強度螺栓擰緊預拉力，為確保連接的可靠性，所以摩擦面的抗滑移系數必須符合設計要求。

第三節 高強度螺栓連接副和摩擦面的抗滑移系數檢驗

第3．3.1條 高強度螺栓連接副運到工地后必須進行有關的機械性能檢驗，合格后方準使用，這是使用前把好質量關的工作。大六角頭高強度螺栓連接副的扭矩系數平均值和標準偏差，扭剪型高強度螺栓連接副的緊固軸力平均值和變異系數是保證高強度螺栓施工時擰緊預拉力準確性的重要指標項目，所以必須進行檢測。

第3.3.2條

一、本條規定抗滑移系數應分別由制造廠和安裝單位檢驗，即制造廠必須保證所制作之鋼結構構件的抗滑移系數符合設計規定，安裝單位長江委信息研究中心館藏 9 水利水電工程施工監理適用規范全文數據庫

應檢驗運到現場的鋼結構構件摩擦面的抗滑移系數是否符合設計要求。考慮到每項鋼結構工程的數量和制造周期差別較大，因此明確規定了檢驗批量的劃分原則及每一批應檢驗的組數。

二、抗滑移系數檢驗不能在鋼結構構件上進行，只能通過試件進行模擬測定。為使試件能真實地反映構件的實際情況，規定了試件與構件應為六個相同條件，否則，試件代表性不強。

三、為了避免偏心引起測試誤差，本條規定了試件的連接型式采用雙面對接拼接。考慮到三栓試件在拼裝時可避免偏心影響，推薦采用三栓試件。由于抗滑移系數的大小與測試試件的截面積大小有關，為使試件能真實反映實際構件，因此試件的連接計算應符合有關規定。

四、用拉力試驗測得的抗滑移系數值比用壓力試驗測得的小，為偏于安全，本條規定了抗滑移系數檢驗采用拉力試驗。為避免偏心對試驗值的影響，試驗時要求試件的軸線與試驗機夾具中心線嚴格對中。

五、在計算抗滑移系數值時，對于大六角頭高強度螺栓Pt為拉力試驗前擰在試件上的高強度螺栓實測預拉力值。因為高強度螺栓預拉力值的大小對測定抗滑移系數有一定的影響，所以本條規定了每個高強度螺栓擰緊預拉力的范圍；對于扭剪型高強度螺栓，用與試件上高強度螺栓同批的其它五套高強度螺栓的緊固軸力的

平均值作為試件上的高強度螺栓的擰緊預拉力Pt與大六角頭高強度螺栓相比，因Pt值不是直接從試件上實測的，所以存在一定的風險性。

六、為確保高強度螺栓連接的可靠性，本條規定了抗滑移系數檢驗的最小值必須等于或大于設計值, 否則就認為構件的摩擦面沒有處理好，不符合設計要求，鋼結構不能出廠或者工地不能進行拼裝，必須對摩擦面作重新處理，重新檢驗，直到合格為止。

第四節 高強度螺栓連接副的安裝

第3．4．1條 使用過長的螺栓將浪費鋼材，增加不必要的費用，并給高強度螺栓施擰時帶來困難。螺栓太短的會使螺母受力不均勻，為此本條提出了螺栓長度的計算公式。

第3.4．2條 鋼板表面上有浮銹會降低抗滑移系數，安裝前必須清除。

第3．4．3條 本條內容與《鋼結構工程施工及驗收規范》（GBJ 205－83）中第3．6．3條相同。

第3．4．4條 本條內容與《鋼結構工程施工及驗收規范》（GBJ 205－83）中第4．5．2條相同。

第3．4．5條 用高強度螺栓兼做臨時螺栓，由于該螺栓從開始使用到終擰完成相隔時間較長，在這段時間內因環境等各種因素的影響（例如下雨），其扭矩系數將會發生變化，會嚴重影響高強度螺栓終擰預拉力的準確性，因此，本條規定高強度螺栓不能兼做臨時螺栓。

長江委信息研究中心館藏 10 鋼結構高強度螺栓連接的設計、施工及驗收規程 JGJ82-91條文說明

第3．4．6條 對于大六角頭高強度螺栓連接副，墊圈設置內倒角是為了與螺栓頭下的過渡圓弧相配合，因此在安裝時墊圈帶倒角的一側必須朝向螺栓頭，否則螺栓頭就不能很好與墊圈密貼，影響螺栓的受力性能。對于螺母一側的墊圈，因倒角側的表面較為平整、光滑，擰緊時扭矩系數較小，且離散率也較小，所以墊圈有倒角一側應朝向螺母。第3.4．7條 強行穿入螺栓時，必然使螺紋受損傷，嚴重影響擰緊預拉力。

第3.4.8條 潮濕板面會引起鋼板、螺栓的銹蝕，這將影響高強度螺栓連接長期使用的安全。

第3.4．9條 大六角頭高強度螺栓連接副的扭矩系數與標準偏差是保證擰緊預拉力準確性的關鍵參數，為此對大六角頭高強度螺栓在施工前必須進行連接副扭矩系數復驗。

第3.4．10條 和其它材料一樣，高強度螺栓連接副在擰緊后也會產生預拉力的損失，為保證連接副在使用階段達到設計預拉力，因此在施擰時應考慮預拉力損失值，即施工預拉力比設計預拉力增加10％。第3.4.11條 在用扭矩法擰緊高強度

螺栓時，影響預拉力精度的因素除扭矩系數外，就是擰緊扭矩，所以規定了施擰用的扭矩板手和校正扳手的扭矩誤差。

第3．4．12條 由于連接處鋼板不平整，致使先擰與后擰的高強度螺栓預拉力有很大的差別，為克服這一現象，提高擰緊預拉力的精度，使各螺栓受力均勻，因此高強度螺栓的擰緊應分為初擰和終擰。

第3．4．13條 制造廠在測定高強度螺栓連接副扭矩系數時，是在擰緊螺母時測得的，因此安裝施擰時也只準在螺母上施加扭矩。

第3.4．14條 扭剪型高強度螺栓連接副其擰緊預拉力的精度是靠連接副緊固軸力保證的，為此在施工前必須進行緊固軸力檢驗，合格后方準使用。第3．4.15條 與第3．4.12條相同。

第3．4.16條 螺栓群由中央順序向外擰緊，為使高強度螺栓連接處板層能更好密貼。

第3.4.17條 高強度螺栓連接副安裝在構件上如不及時擰緊，其扭矩系數會有較大的改變，所以本條規定了擰緊工作應在同一天內完成。第五節 高強度螺栓連接副施工質合檢查和驗收

第3.5．1條 考慮到在進行施工質量檢查時，高強度螺栓的預拉力損失大部分已經完成，故在檢查扭矩計算公式中，高強度螺栓的預拉力采用設計值。

第3.5.2條、第3.5.4條 高強度螺栓施工質量的原始檢查驗收記錄是工程竣工驗收的重要技術資料，應做為評定工程質量的依據并長江委信息研究中心館藏 11 水利水電工程施工監理適用規范全文數據庫 應納入工程技術檔案。

第3.5.3條 不能用專用扳手擰緊的扭剪型高強度螺栓，施擰是按大六角頭高強度螺栓擰緊工藝，因此檢查方法也應按大六角頭高強度螺栓檢查方法辦理。第六節 油 漆

第3．6．1條 為了避免腐蝕氣體的侵蝕，防止高強度螺栓的延遲斷裂，所以板縫應用膩子進行封閉。膩子配方由安裝單位選配。

第3.6．2條 高強度螺栓連接副在工廠制造時，雖經表面防銹處理，有一定的防銹能力，但遠不能滿足長期使用的防銹要求，故在高強度螺栓連接處，不僅對鋼板進行涂漆防銹，對高強度螺栓連接副也應進行涂漆防銹。長江委信息研究中心館藏 12

第四篇：鋼結構高強度螺栓連接的設計施工及驗收規程JGJ82-91

中華人民共和國行業標準

鋼結構高強度螺栓連接的 設計、施工及驗收規程

JGJ 82—91 主編單位：湖北省建筑工程總公司 批準部門：中華人民共和國建設部

施行日期：1992年11月1日

關于發布行業標準《鋼結構高強度螺栓連接 的設計、施工及驗收規程》的通知

建標〔1992〕231號

各省、自治區、直轄市建委(建設廳)，計劃單列市建委，國務院有關部、委：

根據原國家建工總局(82)建工科字第14號文的要求，由湖北省建筑工程總公司主編的《鋼結構高強度螺栓連接設計、施工及驗收規程》，業經審查，現批準為行業標準，編號JGJ82—91，自一九九二年十一月一日起施行。

本標準由建設部建筑工程標準技術歸口單位中國建筑科學研究院歸口管理，其具體解釋等工作由湖北省建筑工程總公司負責。

本標準由建設部標準定額研究所組織出版。

中華人民共和國建設部 一九九二年四月十六日

目

次

第一章

總則

第二章

連接設計

第一節

一般規定

第二節

摩擦型連接的計算

第三節

承壓型連接的計算

第四節

接頭設計

第五節

連接構造要求 第三章

施工及驗收

第一節

高強度螺栓連接副的儲運和保管

第二節

高強度螺栓連接構件的制作

第三節

高強度螺栓連接副和摩擦面的抗滑移系數檢驗

第四節

高強度螺栓連接副的安裝

第五節

高強度螺栓連接副的施工質量檢查和驗收

第六節

油漆

附錄一

非法定計量單位與法定計量單位換算關系 附錄二

本規程用詞說明 附加說明

第一章

總

則

第1.0.1條

為使在鋼結構工程中，高強度螺栓連接的設計、施工做到技術先進、經濟合理、安全適用、確保質量，制定本規程。

第1.0.2條

本規程適用于工業與民用建筑鋼結構工程中高強度螺栓連接的設計、施工與驗收。

第1.0.3條

高強度螺栓連接的設計、施工及驗收，除按本規程的規定執行外，尚應符合《鋼結構設計規范》(GBJ17)、《冷彎薄壁型鋼結構技術規范》(GBJ18)及《鋼結構工程施工及驗收規范》(GBJ205)的有關規定。

設計在特殊環境(如高溫或腐蝕作用)中應用的高強度螺栓連接時，尚應符合現行有關專門標準的要求。

第1.0.4條

本規程采用的高強度螺栓連接副，應分別符合《鋼結構用大六角頭螺栓》(GB1228)、《鋼結構用高強度大六角螺母型式與尺寸》(GB1229)、《鋼結構用高強度墊圈型式與尺寸》(GB1230)、《鋼結構用高強度大六角頭螺栓、大六角螺母、墊圈技術條件》(GB1231)或《鋼結構用扭剪型高強度螺栓連接副形式尺寸》(GB3632)和《鋼結構用扭剪型高強度螺栓連接副技術條件》(GB3633)的規定。

第1.0.5條

在設計圖、施工圖中均應注明所用高強度螺栓連接副的性能等級、規格、連接型式、預拉力、摩擦面抗滑移系數以及連接后的防銹要求。當設計中選用兩種或兩種以上直徑的高強度螺栓時，還應注明所選定的需進行抗滑移系數檢驗的螺栓直徑。

第1.0.6條

在高強度螺栓施擰、構件摩擦面處理及安裝過程中，應遵守國家勞動保護和安全技術等有關規定。

第二章

連接設計

第一節

一般規定

第2.1.1條

本規程采用以概率理論為基礎的極限狀態設計方法，用分項系數的設計表達式進行計算。高強度螺栓連接應按其不同類型分別考慮

下列極限狀態：

一、摩擦型連接在荷載設計值下，連接件之間產生相對滑移，作為其承載能力極限狀態；

二、承壓型連接在荷載設計值下，螺栓或連接件達到最大承載能力，作為其承載能力極限狀態；在荷載標準值下，連接件間產生相對滑移，作為其正常使用極限狀態。

第2.1.2條

高強度螺栓連接宜按構件的內力設計值進行設計。必要時(如需與構件等強度連接)，也可按構件的承載力設計值進行設計。

第2.1.3條

高強度螺栓承壓型連接不得用于下列各種構件連接中：

直接承受動力荷載的構件連接；

承受反復荷載作用的構件連接；

冷彎薄壁型鋼構件連接。

第2.1.4條

對壁厚小于4mm的冷彎薄壁型鋼，其連接摩擦面處理宜只采用清除油垢或鋼絲刷清除浮銹的方法。

第2.1.5條

在同一設計項目中，所選用的高強度螺栓直徑，不宜多于兩種；用于冷彎薄壁型鋼連接的高強度螺栓直徑，不宜大于16mm。

第2.1.6條

高強度螺栓連接的環境溫度高于150℃時，應采取隔熱的措施予以防護。摩擦型連接的環境溫度為100～150℃時，其設計承載力應降低10%。

所組成的并用連接(如梁柱剛節點中，梁翼緣與柱焊接，梁腹板與柱高強螺栓連接)并考慮其共同工作。

第2.4.2條

在不同板厚的連接處，應設置墊板，墊板兩面均應作與母材相同的表面處理。當板厚差小于或等于3mm時，可參照表3.4.3所列方法處理。

第2.4.3條

在下列情況的連接中，高強度螺栓的數目應予以增加： 一、一個構件借助墊板或其他中間板件與另一構件連接的承壓高強度螺栓數，應按計算增加10%；

二、搭接或用拼接板的單面連接的承壓高強度螺栓數，應按計算增加10%；

三、在構件的端部連接中，當利用短角鋼連接型鋼(角鋼或槽鋼)的外伸肢以縮短連接長度時，在短角鋼兩肢中的一肢上，所用的高強度螺栓數，應按計算增加50%。

第2.4.4條

組合I字梁翼緣采用高強度螺栓連接時(圖2.4.4)，宜采用高強度螺栓摩擦型連接，并按下列公式計算：

第3.2.3條

高強度螺栓的栓孔應采用鉆孔成型，孔邊應無飛邊、毛刺。

第3.2.4條

高強度螺栓連接處板迭上所有螺栓孔，均應采用量規檢查，其通過率為：

用比孔的公稱直徑小1.0mm的量規檢查，每組至少應通過85%；用比螺栓公稱直徑大0.2～0.3mm的量規檢查，應全部通過。

第3.2.5條

按第3.2.4條檢查時，凡量規不能通過的孔，必須經施工

圖編制單位同意后，方可擴鉆或補焊后重新鉆孔。擴鉆后的孔徑不得大于原設計孔徑2.0mm，補焊時，應用與母材力學性能相當的焊條補焊，嚴禁用鋼塊填塞。每組孔中經補焊重新鉆孔的數量不得超過20%。處理后的孔應作出記錄。

第3.2.6條

加工后的構件，在高強度螺栓連接處的鋼板表面應平整、無焊接飛濺、無毛刺、無油污。其表面處理方法應與設計圖中所要求的一致。

第3.2.7條

經處理后的高強度螺栓連接處摩擦面，應采取保護措施，防止沾染臟物和油污。嚴禁在高強度螺栓連接處摩擦面上作任何標記。

第3.2.8條

經處理后高強度螺栓連接處摩擦面的抗滑移系數應符合設計要求。

第三節

高強度螺栓連接副和摩擦面的抗滑移系數檢驗

第3.3.1條

高強度螺栓連接副應進行以下檢驗：

一、運到工地的大六角頭高強度螺栓連接副應及時檢驗其螺栓楔負載、螺母保證載荷、螺母及墊圈硬度、連接副的扭矩系數平均值和標準偏差。檢驗結果應符合《鋼結構用高強度大六角頭螺栓、大六角螺母、墊圈技術條件》(GB1231)規定，合格后方準使用。

二、運到工地的扭剪型高強度螺栓連接副應及時檢驗其螺栓楔負載、螺母保證載荷、螺母及墊圈硬度、連接副的緊固軸力平均值和變異系數。檢驗結果應符合《鋼結構用扭剪型高強度螺栓連接副技術條件》(GB3633)規定，合格后方準使用。

第3.3.2條

摩擦面的抗滑移系數應按以下規定進行檢驗：

一、抗滑移系數檢驗應以鋼結構制造批為單位，由制造廠和安裝單位分別進行，每批三組。以單項工程每2000t為一制造批，不足2000t者視作一批，單項工程的構件摩擦面選用兩種及兩種以上表面處理工藝時，則每種表面處理工藝均需檢驗。

二、抗滑移系數檢驗用的試件由制造廠加工，試件與所代表的構件應為同一材質、同一摩擦面處理工藝、同批制作、使用同一性能等級、同一直徑的高強度螺栓連接副，并在相同條件下同時發運。

三、抗滑移系數試件宜采用圖3.3.2所示型式，試件的連接計算應符合本規程第二章規定。

四、抗滑移系數在拉力試驗機上進行并測出其滑動荷載。試驗時，試件的軸線應與試驗機夾具中心嚴格對中。

五、抗滑移系數μ按下式計算：

格者，則整個節點的高強度螺栓應重新擰緊。

扭矩檢查應在螺栓終擰1h以后、24h之前完成。

第3.5.2條

大六角頭高強度螺栓施工質量應有下列原始檢查驗收記錄：高強度螺栓連接副復驗數據、抗滑移系數試驗數據、初擰扭矩、終擰扭矩、扭矩扳手檢查數據和施工質量檢查驗收記錄等。

第3.5.3條

扭剪型高強度螺栓終擰檢查，以目測尾部梅花頭擰斷為合格。對于不能用專用扳手擰緊的扭剪型高強度螺栓，應按大六角頭高強度螺栓檢查方法辦理。

第3.5.4條

扭剪型高強度螺栓施工質量應有下列原始檢查驗收記錄：高強度螺栓連接副復驗數據、抗滑移系數試驗數據、初擰扭矩、扭矩扳手檢查數據和施工質量檢查驗收記錄等。

第六節

油

漆

第3.6.1條

對于露天使用或接觸腐蝕性氣體的鋼結構，在高強度螺栓擰緊檢查驗收合格后，連接處板縫應及時用膩子封閉。

第3.6.2條

經檢查合格后的高強度螺栓連接處，應按設計要求涂漆防銹。

附錄二

本規程用詞說明

一、為便于在執行本規程條文時區別對待，對要求嚴格程度 不同的用詞說明如下：

1.表示很嚴格，非這樣作不可的用詞； 正面詞采用“必須”； 反面詞采用“嚴禁”。

2.表示嚴格，在正常情況下均應這樣作的用詞： 正面詞采用“應”；

反面詞采用“不應”或“不得”。

3.表示允許稍有選擇，在條件許可時，首先應這樣作的用詞：

正面詞采用“宜”或“可”；

反面詞采用“不宜”。

二、條文中指明必須按其他有關標準執行的寫法為，“應按?執行”或“應符合??的要求(或規定)”。非必須按所指定的標準執行的寫法為，“可參照??的要求(或規定)”。

附加說明

本規程主編單位、參加單位

主要起草人名單

主編單位：湖北省建筑工程總公司

參加單位：包頭鋼鐵設計研究院

鐵道部科學院

冶金部建筑研究總院

北京鋼鐵設計研究總院

主要起草人：柴

昶、吳有常、沈家驊

程季青、李國興、肖建華

賀賢娟、李

云、羅經畝

第五篇：高強度螺栓連接檢驗批質量驗收記錄

《高強度螺栓連接檢驗批質量驗收記錄》表格示例及填寫說明

【規范名稱及編號】 《鋼結構工程施工質量驗收規范》（GB50205-2001）【條文摘錄】 摘錄一：

6.1.2 緊固件連接工程可按相應的鋼結構制作或安裝工程檢驗批的劃分原則劃分為一個或若干個檢驗批。摘錄二：

4.4 連接用緊固標準件

4.4.1 鋼結構連接用高強度大六角頭螺栓連接副、扭剪型高強度螺栓連接副、鋼網架用高強度螺栓、普通螺栓、鉚釘、自攻釘、拉鉚釘、射釘、錨栓（機械型和化學試劑型）、地腳錨栓等緊固標準件及螺母、墊圈等標準配件，其品種、規格、性能等應符合現行國家產品標準和設計要求。高強度大六角頭螺栓連接副和扭剪型高強度螺栓連接副出廠時應分別隨箱帶有扭矩系數和緊固軸力（預拉力）的檢驗報告。檢查數量： 全數檢查。

檢驗方法： 檢查產品的質量合格證明文件、中文標志及檢驗報告等。

4.4.2 高強度大六角頭螺栓連接副應按本規范附錄B的規定檢驗其扭矩系數，其檢驗結果應符合本規范附錄B的規定。檢查數量： 見本規范附錄B。檢驗方法： 檢查復驗報告。

4.4.3 扭剪型高強度螺栓連接副應按本規范附錄B的規定檢驗預拉力，其檢驗結果應符合本規范附錄B的規定。

檢查數量： 見本規范附錄B。檢驗方法： 檢查復驗報告。一般項目

4.4.4 高強度螺栓連接副，應按包裝箱配套供貨，包裝箱上應標明批號、規格、數量及生產日期。螺栓、螺母、墊圈外觀表面應涂油保護，不應出現生銹和沾染贓物，螺紋不應損傷。檢查數量： 按包裝箱數抽查5%，且不應少于3箱。檢驗方法： 觀察檢查。

4.4.5 對建筑結構安全等級為一級，跨度40m及以上的螺栓球節點鋼網架結構，其連接高強度螺栓應進行表面硬度試驗，對8.8級的高強度螺栓其硬度應為HRC21—29;10.9級高強度螺栓其硬度應為HRC32—36,且不得有裂紋或損傷。檢查數量： 按規格抽查8只。

檢驗方法： 硬度計、10倍放大鏡或磁粉探傷。6.3 高強度螺栓連接 主控項目

6.3.1 鋼結構制作和安裝單位應按本規范附錄B的規定分別進行高強度螺栓連接摩擦面的抗滑移系數試驗和復驗，現場處理的構件磨擦應單獨進行磨擦面抗滑移系數試驗，其結果應符合設計要求。

檢查數量： 見本規范附錄B。

檢驗方法： 檢查磨擦面抗滑移系數試驗報告和復驗報告。6.3.2 高強度大六角頭螺栓連接副終擰完成1h后、48h內應進行終擰扭矩檢查，檢查結果應符合本規范附錄B的規定。

檢查數量： 按節點數檢查10%，且不應少于10個；每個被抽查節點按螺栓數抽查10%，且不應少于2個。

檢驗方法： 見本規范附錄B。6.3.3 扭剪型高強度螺栓連接副終擰后，除因構造原因無法使用專用扳手終擰掉梅花頭者外，未在終擰中擰掉梅花頭的螺栓數不應大于該節點螺栓數的5%。對所有梅花頭未擰掉的扭剪型高強度螺栓連接副應采用扭矩法或轉角頭進行終擰掉的扭剪型高強度螺栓連接副應采用扭矩法或轉角法進行終擰并用標記，且按本規范第6.3.2條的規定進行擰扭矩檢查。檢查數量： 按節點數抽查10%，但不應少于10節點，被抽查節點中梅花頭未擰掉的扭剪型高強度螺栓連接副全數進行終擰扭矩檢查。檢驗方法： 觀察檢查及本規范附錄B。一般項目

6.3.4 高強度螺栓連接副的施擰順序和初擰、復擰扭矩應符合設計要求和國家現行行業標準《鋼結構高強度螺栓連接的設計施工及驗收規程》JGJ82的規定。檢查數量： 全數檢查資料。

檢驗方法： 檢查扭矩扳手標定記錄和螺栓施工記錄。

6.3.5 高強度螺栓連接副擰后，螺栓絲扣外露應為2-3扣，其中允許有10%的螺栓絲扣外露1扣或4扣。

檢查數量： 按節點數抽查5%，且不應少于10個。檢驗方法： 觀察檢查。

6.3.6 高強度螺栓連接磨擦面應保持干燥、整潔，不應有飛邊、毛刺、焊接飛濺物、焊疤、氧氣鐵皮、污垢等，除設計要求外磨擦面不應涂漆。檢查數量： 全數檢查。檢驗方法： 觀察檢查。

6.3.7 高強度螺栓應自由穿入螺栓孔。高強度螺栓孔不應采用氣割擴孔，擴孔數量應征得設計同意，擴孔后的孔徑不應超過1.2d(d為螺栓直徑)。檢查數量： 被擴螺栓孔全數檢查。檢驗方法： 觀察檢查及用卡尺檢查。

6.3.8 螺栓球節點網架總拼完成后，高強度螺栓與球節點應緊固連接，高強度螺栓擰入螺栓球內的螺紋長度不應小于1.0d(d為螺栓直徑)，連接處不應出現有間隙、松動等未擰緊情況。檢查數量： 按節點數抽查5%，且不應少于10個。檢驗方法： 普通扳手及尺量檢查。