第一篇：全自動廢鐵壓塊機型號規格

河南通利機器制造有限公司

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全自動廢鐵壓塊機型號規格

廢鐵壓塊機： 產品介紹：

通利牌廢鐵壓塊機適用于煉鋼鐵廠，回收加工行業及有色、黑色金屬冶煉行業。可將各種金屬邊角料、鋼刨花、廢鋼、廢鋁、廢銅等擠壓成長方形，以降低運輸和冶炬成本。是國內生產大型加工廢鐵設備的廠家。產品技術性能均處同行業領先水平，并贏得用戶的信任認可和青睞。產品優勢：

機器采用液壓傳動、結構緊湊、移裝方便、操作簡單、維修容易、密封可靠、安裝時不用底腳螺絲。用戶可根據需要自定打包規格、尺寸，以較大限度地配合運輸或存儲，是提高勞動效率、減少勞動強度、節約人力、減少運輸費用的好設備。

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產品特點：

1.該產品的結構簡單，操作方便； 2.采用先進的液壓驅動（或柴油驅動）；

3.機器的出料形式多樣，可供選擇性多，使工作更加靈活有效率； 4.機子安裝也很簡單，對場地要求不高； 5.擠壓力等級選擇多，滿足不同客戶的需求；

6.不限壓縮的尺寸和機型，可按照客戶的要求進行定制設計等等。適用物料：

易拉罐、油漆桶、鐵罐、廢鐵、廢鋼、鐵皮、自行車、摩托車、汽車、彩鋼瓦、輕薄料、生鐵、薄鐵、露露罐、紅牛罐、廢鋁、廢銅、鐵桶、汽車殼、汽車架子、河南通利機器制造有限公司

www.tmdps.cn 金屬邊角料、鋁合金等廢舊金屬 使用廢鐵壓塊機壓塊后的產品優點：

1、壓塊后金屬料運輸方便，可有效降低運輸成本，增加運輸效率；

2、壓塊后金屬方便破碎二次處理；

3、壓塊金屬料相對于金屬更易存放，可以節省大量的倉庫空間；

4、壓塊金屬大大方便了運用和再加工。

第二篇：壓塊機安全技術操作規程

壓塊機安全技術操作規程

1.開機前應對設備的電氣系統、油路系統及設備的防護裝置、連鎖保護裝置進行全面檢查，確保安全可靠。

2.開車后要進行不少與20分鐘的空載活車，當工作油溫升高到15～55℃時，方可進行作業。嚴禁帶負荷起動。3.填料或出料時，不準將手放在上下活塞中間，防止擠傷。嚴禁開車。4.作業中經常觀察油量、油路、油壓、機械運轉等情況，如發現有異常，應立即停機檢修，不得帶病作業。5.作業時，操作者必須集中精力，注意同事是否處在安全位置，協調操作，嚴防誤操作。

6.工作后關閉設備電源，對設備進行維護保養并對作業現場進行徹底的清理清掃。

第三篇：財務單據 常用規格和型號

單據

一、單據名稱

1.收款收據

2.收據

3.收料單

4.領料單

5.銷貨清單

6.送貨單

7.出庫單

8.入庫單

9.點菜單

10.工商服務業統一收據

二、單據類型

1.二聯（直式、橫式）

2.三聯（直式、橫式）

3.四聯（直式、橫式）

三、規格及包裝

1.178x128(36開）每件數量：240本、280本、360本

2.178x95（48開）每件數量：420本、540本、360本

3.178x83（54開）每件數量：360本、540本

四、紙質無碳紙品

五、價格區間出廠單價：0.42元/本-1.2元/本

第四篇：土壓平衡盾構機技術規格及要求

土壓平衡盾構機技術規格及要求

1.土壓平衡盾構機（以下簡稱盾構機）技術要求的說明

1.1盾構機技術要求以南昌軌道交通工程、周邊環境及地質條件要求，兼顧滿足南昌軌道交通其他線路區間、周邊環境及地質條件要求及各項施工條件。

1.2本技術要求為南昌軌道交通3號線盾構區間掘進的盾構機最低技術規格和施工要求。1.3本技術要求對盾構機部件結構不作具體的規定，但其必須滿足本標準對盾構機所需的功能、性能、配置等要求。

1.4本技術要求僅限于主要部件、總成、系統的功能、性能、配置等，未描述部分應自動滿足南昌軌道交通3號線工程、周邊環境及地質條件。2.新機技術規格要求 2.1整機

? 盾構機技術規格必須滿足南昌軌道交通3號線工程、周邊環境及地質條件要求，兼顧滿足南昌軌道交通其他線路區間、周邊環境及地質條件要求及各項施工條件。? 盾構機的各項安全性能指標必須滿足國家及南昌地區相關安全使用和施工規范要求。? 盾構機應滿足南昌地鐵三號線管片規格：外徑Φ6000mm，內徑Φ5400mm，寬度1200/1500mm，縱向螺栓分度36°。? 盾構機最大推進速度應≤80mm/min。

? 盾構機最小掘進轉彎半徑應≤250m；適用隧道縱向坡度應≥±45‰。? 盾構機最大工作壓力應≥0.5Mpa。

? 盾構機主要部件及總成使用壽命應≥10km或10000小時。? 盾構機主要部件應采用世界知名廠商品牌及產品。? 盾構機主要結構件材料應采用國內知名廠商品牌及產品。2.2刀盤

? 2.2.1基本結構

? 刀盤支腿數量≥4個，≤6個。

? 宜采用復合式刀盤，刀盤開口率應≥30%。

? 復合式刀盤滾刀的安裝刀座宜采用單楔塊方式。軟巖刀具的安裝可采用螺栓緊固或銷軸安裝方式。? 刀盤應配置仿形刀，仿形刀有效伸出量應≥100mm，仿形刀伸出量可在主控室設定和控制。

? 刀盤噴口數量應≥5個，且分布合理；泡沫噴口和膨潤土噴口采用單管單泵，其中獨立的泡沫噴口≥3個，獨立的膨潤土噴口≥2個。噴口裝置總成必須可從刀盤背部抽出更換。噴口應設有防沖擊防磨損保護裝置。

? 刀盤必須配置盤體磨損檢測裝置，≥2個；應配置刀具磨損檢測裝置，≥2個。? 刀盤主動攪拌棒≥4根。? 2.2.2刀盤耐磨保護

? 復合式刀盤面板應敷焊耐磨復合鋼板；外圈梁外圓表面后端應配置一整圈寬度≥60mm的硬質合金保護刀耐磨環，其余耐磨環可采用HARDOX材料或復合耐磨鋼板；外圈梁后端表面應敷焊耐磨復合鋼板。

? 輻條式刀盤刀梁應敷焊耐磨耐磨網格，外圈梁外圓表面后端應配置一整圈寬度≥60mm的硬質合金保護刀耐磨環，其余耐磨環可采用HARDOX材料或復合耐磨鋼板；外圈梁后端表面應敷焊耐磨復合鋼板。? 2.2.3刀具配置

? 復合式刀盤應配置滾刀或可更換撕裂刀、切刀、邊刮刀；可增配撕裂刀。外圈梁處可配置可更換或焊接的保徑撕裂刀。

? 輻條式刀盤應配置撕裂刀、切刀、邊刮刀；外圈梁處必須配置可更換或焊接保徑撕裂刀。? 復合式刀盤應配置仿形刀≥1把，并配備一定量的球齒滾刀。

? 復合式刀盤的滾刀規格應≥17英寸，滾刀刀間距應在100~130mm范圍內，滾刀刃口硬度應≥HRC55。

? 中心刀區域以外的切刀應全覆蓋開挖面，單向覆蓋率應≥200%。? 中心刀區域以外的撕裂刀應全覆蓋開挖面，單向覆蓋率應≥100%。

? 弧形邊刮刀在刀盤弧形區域的單向覆蓋率應≥400%，直形邊刮刀單向覆蓋率應≥400%。? 滾刀刀座除可安裝滾刀外，也可安裝可更換撕裂刀。

? 除焊接撕裂刀外，其他所有刀具為固定式切刀、主刀或可更換式切刀的有機組合。? 2.2.4刀盤許用受力條件

? 刀盤推力荷載按照全盤17英寸滾刀額定荷載核定，扭矩荷載按照脫困扭矩核定，共同加載進行受力分析計算。

? 在上述推力荷載和扭矩荷載共同作用下，刀盤最大應力荷載應≤200Mpa。? 刀盤偏載推力荷載按照下半盤17英寸滾刀額定荷載、上半盤無荷載核定，扭矩荷載按照脫困扭矩核定，共同加載進行受力分析計算。

? 在上述偏載推力荷載和扭矩荷載共同作用下，刀盤最大應力荷載應≤240Mpa。? 2.2.5刀盤結構材料

? 刀盤結構材料級別不應低于Q345B。2.3旋轉接頭

? 旋轉接頭添加劑通道數量應≥5個。? 旋轉接頭液壓通道應≥4個。

? 旋轉接頭應設有刀盤周向位置指示裝置。

? 旋轉接頭添加劑密封動態壓力應≥0.5Mpa，靜態壓力應≥1.6Mpa。2.4土倉中心區域高壓水噴射裝置

? 土倉中心隔板（或刀盤法蘭板）區域應設置高壓水噴射防泥餅裝置。其中中心噴射孔1個，中心周邊噴射孔≥2個。? 高壓水壓力應≥1.6Mpa。2.5主驅動

? 刀盤驅動可采用液壓驅動或變頻電驅動方式。刀盤必須可實現無級調速，可順、逆時針轉動。

? 采用變頻電驅動時，每個驅動組必須配置扭矩限制裝置，宜配置一組制動裝置。? 變頻電驅動功率應≥600kW；液壓驅動功率應≥630kW。? 主軸承應采用三排滾柱軸承，軸承直徑宜≥2800mm。? 主軸承設計使用壽命必須≥10000h。? 主驅動密封壓力應≥0.5Mpa。? 主驅動額定扭矩應≥5500kNm。? 主減速器設計使用壽命應≥10000h。? 主電機絕緣防護等級應≥IP55。

? 主軸承潤滑油系統應具備循環冷卻、過濾功能。2.6盾體

? 盾體宜采用倒錐形設計。

? 盾體可采用主動鉸接或被動鉸接方式。

? 盾體上部應至少設置6個周向超前注漿孔，盾體下部宜設置周向超前注漿孔。前盾隔板應至少設置5個正面超前注漿孔。

? 推進油缸的分度能滿足錯縫拼裝的要求，且每個分度點均應有居中的油缸對應。? 布置的推進油缸軸線中心宜與管片的厚度中心基本一致，油缸撐靴應不直接頂在管片接縫上，撐靴面積的壓強應≤25MPa。

? 土倉隔板上的膨潤土注入口應≥于2個，泡沫注入口應≥2個。

? 前盾隔板下部螺旋輸送機進口兩側應設置各1個聚合物注入噴口裝置及防噴涌裝置。? 盾體上應設計有盾殼外膨潤土注入孔裝置，注入口的數量應≥10個。

? 土壓傳感器設計數量應≥5個，且上部傳感器位置不低于盾體頂部1m，其中上部及兩處可更換土壓傳感器設置。

? 土倉壓力隔板上應預留各種功能孔，包括帶壓進倉所需風、水、電通道，聚合物孔、改良加水孔等。

? 盾尾刷應≥3道，盾尾油脂每腔注入口數量≥于6路。盾尾密封系統應具有自動及手動注脂的功能。尾刷密封壓力≥1.0Mpa。

? 尾盾同步注漿管宜采用內置式，必須配置有高壓水清洗裝置。注漿口≥4個點位，每個點位應有2路注漿管，一用一備。除此外，尾盾頂部宜再布置1路或2路注漿管。? 盾體切口外圓表面應敷焊寬度≥50mm、厚度≥5mm的滿堆焊耐磨層。土倉底部前盾內表面90°范圍內應敷焊耐磨耐磨網格。2.7人艙

? 人艙必須采用雙艙形式，主艙容納人數≥2人，副艙可容納2人。? 土倉上部倉門應設計為向人艙方向開啟。

? 人艙宜在前盾的上部布置；應配置成熟的全氣動壓力調節裝置；在網電斷電時系統仍能正常工作，確保帶壓換刀時倉（艙）內人員安全撤離。? 人艙的最大工作壓力應≥0.45Mpa。? 人艙內應設有刀具運輸軌道。2.8螺旋輸送機

? 螺旋輸送機直徑應≥700mm，宜采用尾部驅動。

? 宜采用軸式螺旋葉片，螺旋輸送機出渣口必須配置雙閘門。閘門關閉時的密封壓力≥0.3Mpa。

? 螺旋輸送機配置的添加劑注入孔≥3個，其中包含聚合物噴口裝置。? 螺旋輸送機應至少前后各配置1個土壓傳感器 ? 螺旋輸送機必須配置前閘門。螺旋輸送機應具有伸縮功能。? 螺旋輸送機設計應≥15個節距。

? 螺旋輸送機前端葉片軸3m長度范圍內應配置耐磨合金塊,其余葉片也應采取相應的耐磨措施。螺旋輸送機前中段筒體內壁應設置有耐磨板，后段筒體內壁也應采取相應的耐磨措施。

? 螺旋輸送機應配置保壓泵接口或防噴涌裝置接口。? 螺旋輸送機出料閘門必須具備停電緊急關閉功能。2.9管片拼裝機

? 管片拼裝機宜采用中心回轉式。

? 管片拼裝機必須有6個自由度，縱向行程≥2000mm，并能滿足在隧道內更換兩道尾刷的要求。

? 管片拼裝機旋轉角度應≥±200°。? 管片拼裝機最大旋轉速度應≥1.8r/min。

? 管片拼裝機必須有無線控制裝置，并預留有線接口。? 管片拼裝機提升力≥24kN，旋轉扭矩≥270kNm。

? 管片拼裝機與連接橋之間應設置人行通道，內側應設有高度不低于1m的欄桿。? 管片拼裝機應設置盡可能方便的管片拼裝操作平臺和相應的欄桿。? 管片拼裝機必須具備無線、有線控制功能。2.10管片吊機

? 管片運輸系統應配置單、雙梁吊機。

? 管片吊機行走裝置宜采用鏈輪鏈條驅動方式，應滿足最大縱坡50‰的使用。? 管片吊機起吊應設置雙速，提升高度必須滿足裝載不低于3片重疊管片的管片車自由出入及管片裝卸。

? 管片吊機必須配置無線和有線兩種控制方式。? 管片吊機提升力≥32×2 kN，單梁≥50kN。2.11皮帶輸送機

? 皮帶輸送機帶寬應≤800mm，最大帶速應≤3m/s。? 皮帶機斜坡段傾角必須≤10°。

? 皮帶機驅動功率應≥37kW，宜采用變頻控制。

? 皮帶機應設置有效的刮泥、清洗、調偏裝置，同時還應有打滑報警、防跑偏裝置、張緊裝置和緊急停止裝置，起到對設備保護作用和防止意外情況的發生。2.12后配套拖車及連接橋

? 后配套拖車和連接橋應設計為可拆裝式，以便于現場組裝或盾構機到達后可以順利地在到達井內完成拆卸。

? 后配套拖車和連接橋的各個部位都必須與隧道內壁有不小于100mm的安全距離。? 后配套設備安裝應適應車站標準段邊墻距隧道軸線≤2.15m的要求，滿足后配套設備不需拆卸（可移動）就能滿足始發及維保要求。

? 后配套拖車在安裝設備后的內凈空尺寸與編組列車的最大橫斷面外形尺寸的單邊左右側間隙≥100mm。頂部間隙≥200mm。? 第一節拖車前端應設置防溜車裝置。

? 安裝設備后后配套拖車必須設置從后端至主控室的人行通道，人行通道可拐彎。人行通道最窄處的橫向尺寸應≥600mm，高度應≥2000mm。人行通道底板應設有防滑設置。主控室處的人行通道最窄處的橫向尺寸應≥450mm。

? 后配套拖車在電瓶車司機操作側邊、司機頭部高度處的所有結構或設備的空隙處應設置防護檔板類裝置，防止司機頭部伸入。? 后配套拖車應預留安裝緊急發電機位置。2.13推進系統

? 推進油缸行程應≥2000mm。

? 推進油缸應至少分為4組分區，每組必須設有一個帶行程傳感器的油缸，行程傳感器應采用內置式。

? 推進系統單位面積推力（總面積為開挖橫斷面面積）≥1200kN/㎡。? 推進油缸與靴板的連接必須設有萬向鉸接裝置。

? 采用被動鉸接方式的推進油缸徑向彈性支撐卡板宜設置為可移動卡板。2.14鉸接系統

? 如果采用被動鉸接，鉸接油缸的主動拉力不小于10000kN；如果采用主動鉸接，主動鉸接推力≥最大推力的75％。

? 鉸接油缸應至少設置4根帶傳感器的油缸，傳感器應采用內置式。? 鉸接密封承壓能力應≥0.5Mpa。鉸接密封至少應設置手動注脂孔裝置。? 鉸接密封后端必須設置聚氨酯等添加劑注入孔裝置。2.15注漿系統 ? 同步注漿泵應采用雙活塞泵。

? 砂漿儲存罐應至少不小于6.5m3，具備攪拌功能。? 注漿泵出口最大壓力應達到6Mpa。

? 同步注漿能力應滿足在最大掘進速度時，注漿填充率≥200%的要求。? 注漿系統應采用至少四點的注漿點位，并能自動控制。

? 每根注漿管路應配置壓力傳感器，每個分支管路出口均應配置壓力和流量顯示及數據采集裝置，操作控制在主控室內進行，注漿量可以累積計算顯示，并可在數據采集系統中記錄每環及累積的實際注漿量，且注漿管道應設置沖洗裝置。? 每環注漿量及累計注漿量必須實時傳輸至集中監控系統。

? 應配置二次注漿系統，二次注漿系統采用雙液漿，雙液漿的配比可調節。安裝位置應盡量靠近設備橋。2.16泡沫系統

? 泡沫系統應具備自動控制功能。

? 泡沫系統應采用單管單泵形式，回路應≥3路。? 泡沫系統原液注入能力≤300L/h ? 泡沫系統每路應配置有視鏡，可以通過視鏡觀察泡沫發泡效果。

? 每路泡沫均應配置有流量計、泡沫流量的大小可通過流量傳感器進行檢測，并能顯示在主控室操作頁面，在數據采集系統可記錄每環及累積的實際注入量。? 每環泡沫原液量及累計量必須實時傳輸至集中監控系統。2.17膨潤土系統及聚合物系統

? 宜同時配置改良膨潤土系統和盾殼外膨潤土潤滑系統。

? 輸送到刀盤前部的膨潤土注入管路應≥2路，膨潤土和泡沫能夠同時注入到刀盤前部，并在主控制室內操控。

? 膨潤土系統宜采用擠壓泵，擠壓泵宜設置2個，其中一個為改良泵，一個為盾殼外潤滑泵，可單獨控制使用，也能共同用于改良或外注。? 應配置至少6m3膨潤土罐，具備攪拌功能。? 膨潤土系統的總注入能力≥16 m3/h。? 聚合物注入系統能力≥600g/min。2.18壓縮空氣及保壓、呼吸系統

? 應配置2臺空壓機，總排氣量≥12m3/min。? 空壓機出口必須配置三級過濾，第三級過濾采用活性碳過濾器。? 儲氣罐容量應≥1m3，壓縮空氣排氣壓力≥0.7Mpa。

? 必須采用全氣動式氣體保壓系統,氣體保壓系統要求一用一備，保壓精度≤0.05bar ? 應使用水冷式螺桿空壓機。2.19工業供水及冷卻系統

? 冷卻系統應采用內外循環水冷卻方式，內循環系統水罐液位低于警戒液位時能夠報警及對相關設備進行保護。

? 應配置高揚程增壓水泵用于高壓水噴射，揚程≤90m。

? 冷卻系統允許的進水溫度≤28°，進水壓力≥0.2 Mpa，≤0.6Mpa。? 應配置2個水管卷筒，每個卷筒應配置40m長度水管。? 應配置獨立的土倉加水系統，用于無水地層碴土改良。2.20排污系統（如配置）? 排污水箱容量≥4m3。

? 主機需配置污水泵，類型不限。? 應配置污水箱排污泵。2.21齒輪油系統

? 齒輪油應采用循環過濾系統，要有堵塞報警裝置，必須配置熱交換器。? 主控制室應顯示油溫，并具有油溫報警功能。2.22主驅動油脂密封及潤滑系統

? 宜采用HBW及EP2兩種密封油脂及注入系統，HBW油脂采用流量控制，注入量不足時須報警。

? 如采用多點注入泵，多點泵須有液位傳感器，液位低時可自動啟動補油泵注入，注到高液位時補油泵可自動停止。? 油脂系統宜采用200L油脂桶。2.23盾尾油脂系統

? 盾尾油脂泵應有自動計數裝置。

? 每路注入管路應設置有尾刷腔出口端壓力傳感器，以保證實現壓力注入模式。? 盾尾油脂應有手動及自動2種注入模式。? 油脂系統宜采用200L油脂桶。2.24二次通風系統 ? 應配置兩個儲風筒。每個儲風筒儲存軟風管長度≥100m。? 應配置儲風筒吊機，且有安全保護繩。? 二次通風管直徑應不小于600mm。? 應配置二次風機。2.25導向系統

? 導向系統應采用激光導向系統，且精度不低于1s。

? 應具有機器掘進過程中即時測定機器的位置（X，Y，Z）及姿態（方位/俯仰/旋轉）的裝置，其檢測結果在操作室顯示并與設計數據進行比較，操作人員可根據顯示的結果方便地控制盾構機正常作業。

? 導向系統應能將掘進過程中產生的各種數據保存在系統的數據庫中以備將來分析。2.26供電系統

? 高壓供電宜采用10kV。變壓器類型可采用油浸式或干式。

? 次級電壓根據用電設備額定電壓確定。照明電壓≤36V，電控閥電壓根據所采用的元件額定電壓確定。

? 應配置無功自動補償裝置，功率因數應不小于0.9。

? 配置電纜卷筒或電纜箱，如果采用電纜卷筒，卷筒應滿足容納不小于250m電纜能力；如果采用電纜箱，電纜箱應滿足容納不小于800m電纜能力。

? 所有用電系統采用二級漏電保護和可靠的接地，相對獨立的部件總成應設置可靠的接地連接。

2.27安全及有害氣體檢測

? 按照消防規范必須配備相應通用型滅火器，其中盾體內手提式滅火器數量應不小于3個，每節拖車至少配置手提式干粉滅火器1個，手提式二氧化碳滅火器1個。? 螺旋輸送機出口位置必須配置有害氣體檢測裝置，氣體檢測類型包括但不限于甲烷、硫化氫；

? 必須配置一個便攜式氣體檢測裝置，氣體檢測類型包括但不限于甲烷、二氧化碳、氧氣等。2.28其它

? 盾構應配置掘進參數的數據采集系統和地面監控系統,能將盾構的各種掘進參數實時傳輸至地面，便于地面進行監控。

? 盾構應配置一套視頻監控系統，在螺旋輸送機出口及皮帶機卸渣口各安裝一部攝像頭，攝像頭的防護等級應不低于IP65。

? 主控室內安裝一部彩色顯示器，主控制室必須配置空調。

? 盾構應配置安全警示標識，對線纜、軟管、液壓元件、電氣部件用標牌進行標識，各類硬管用油漆加以區別。3.既有盾構的主要要求

采用既有盾構施工，原則上各項功能、配置及參數需參考新機要求，累計已掘進里程應低于6km，具體要求如下：

3.1根據盾構掘進階段的故障情況，對盾構機進行動態勘驗和靜態勘驗，并結合南昌軌道交通3號線區間施工要求，編制專項盾構機維修、改造及保養方案，在大修后需進行出廠驗收。3.2對于更換的金屬結構件及零件的材料強度必須滿足使用要求，重要零部件、結構件的材料必須具有性能試驗報告和質量保證書。

3.3主軸承的累計掘進里程應在6km以下，使用已超過3km里程的主軸承必須檢查密封、跑道的磨損情況，根據槽痕深度及范圍、密封安裝后的壓縮量等因素采取相應的措施，且大修后必須更換主軸承的密封。

3.4檢查刀盤的耐磨情況，對磨損區域進行修復至規定要求；對缺損的刀具及其緊固件、連接件必須進行補充或更換；檢查刀盤變形及重要焊縫情況，根據實際情況進行修復至規定要求。

3.5檢查螺旋輸送機筒體及螺旋軸葉片的磨損情況，按要求進行修復。3.6對液壓油、齒輪油進行油樣檢測并提交檢測報告。

3.7對所有管路進行疏通、檢查，并視情況對損壞或變形的管路進行更換或校形。3.8電器柜、電動機、電纜進行除塵、除濕、清潔處理，所有電纜端子緊固螺栓重新擰緊確認，對電纜孔重新密封。4.盾構施工技術要求 4.1渣土改良

渣土改良一般要求：①在砂層中，主要使用膨潤土和泡沫劑對渣土進行改良；②在上軟下硬地層除了注入泡沫劑和膨潤土外，還應配合使用液態高分子聚合物（防止“噴涌”）；③在全斷面巖層中應注入泡沫劑或水，以達到渣土改良的效果。

渣土改良系統的保養：渣土改良是保證正常掘進的必備條件，一定要保證渣土改良系統的良好，掘進前一定要對渣土改良系統進行調試，系統噴口保證單向閥的完好，施工時膨潤土管道要定期用高壓水沖洗防止堵塞，盾殼注入系統要間斷性使用，保持系統的良好。4.2同步注漿

南昌地質富水砂層滲水強、孔隙率大，為保證同步注漿質量，控制地表沉降，要求同步注漿量足夠注漿終止壓力 為2.0～4.0bar。注漿壓力關鍵指標，因為任何地層都可能存在特殊性，所以注漿壓力應不小于2.0bar。同步注漿泵也要采用單管單泵，可有效控制注漿量及注漿壓力。4.3二次注漿

為保證盾構機在富水砂層中的注漿效果，故應配置二次注漿設備，及時進行二次注漿，補充同步注漿的收縮和不足。注漿量壓力可適當比同步注漿壓力大0.2-0.5bar，注漿量根據注漿壓力來確定。

4.4上軟下硬地層的應對措施

盾構機在上軟下硬地層的掘進過程中，刀具磨損嚴重，較易產生盾構上飄，姿態難以控制的情況，施工中應采取渣土改良、減少刀具磨損、加大保徑刀的尺寸（保證開挖直徑，保持盾構的下行掘進趨勢防止抬頭）、降低掘進速度、合理選擇管片拼裝點位等應對措施。5.附錄 本技術文件用詞說明

在使用本技術文件時，對要求嚴格程度不同的用詞說明如下：

5.1表示很嚴格，非這樣做不可的用詞：正面詞采用“必須”，反面詞采用“嚴禁； 5.2表示嚴格，在正常情況下均應這樣做的用詞：正面詞采用“應”，反面詞采用“不應”或“不得”；

5.3表示允許稍有選擇，在條件許可時首先應這樣做的用詞：正面詞采用“宜”，反面詞采用“不宜”；

5.4表示有選擇，在一定條件下可以這樣做的用詞采用“可”。

第五篇：360對輥式壓塊機設計

畢業設計 第 1頁

360對輥式壓球機的設計

摘要

目前我國工業型煤的生產工藝主要采用粉煤添加粘結劑低壓成型,以往的研究主要集中在成型工藝和粘結劑方面,對成型機械的研究開發甚少。事實上,成型機械是型煤生產的關鍵設備, 國內大部分型煤廠采用有粘結劑的低壓成型, 其工藝過程主要包括原煤的粉碎、配料,粘結劑、固硫劑等助劑的添加,混捏與成型,型煤烘干等,工藝冗長。再加上用電和設備的折舊、添加劑及人員工資,導致型煤的生產成本偏高,最終型煤價格與塊煤相差無幾,從而使型煤用戶在經濟上承受起來較為困難。所以本論文就是設計高壓的成型機械，這樣可以少用甚至不用粘結劑。

原煤不經過入洗而直接用于燃燒，不僅浪費能源，而且產生大量的煤煙和溫室氣體的排放發。采用清潔煤技術，是提高煤炭利用效率和減少污染的最佳選擇。工業型煤成套技術就是其中一種比較成熟的方法,通過添加助劑對粉煤進行混捏成型,用作工業鍋爐和窯爐的燃料,與直接燃燒散煤相比,煙塵排放量及SO2排放量都可以大量減少。所以無論是從可持續發展方面考慮還是從經濟性方面考慮壓塊機的作用都是不可忽視的。

關鍵詞：壓塊機，型煤，粘接劑，溫室氣體。

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Twin roller compaction machine design of 360 type

Author:zhangguohui

Tutor:Kanghongwei

Abstract

At present our country industrial briquette production technology using coal powder binder low pressure molding, previous studies mainly focus on the forming process and the binder, the molding machinery research development about.In fact, molding machinery is the key equipment of coal production, most of the domestic coal briquette binder by a low pressure molding, the process mainly includes coal crushing, mixing, binder, sulfur fixing agent and other additives, kneading and molding, briquette drying, process long.Coupled with the use of electricity and equipment depreciation, additives and staff wages, led to the coal production cost on the high side, the final price and not much difference between coal lump coal briquette, thereby allowing users in the economy is more difficult to bear.So this paper is the design of high pressure molding machine, which can use less or even no binder.Coal without washing and directly used for burning, not only a waste of energy, and produce large quantities of soot and greenhouse gas emissions.The clean coal technology, is to improve the utilization efficiency of coal and reduce pollution is the best choice.Industrial coal briquette technology is one of the more mature method, by adding additives to coal powder are mixed and kneaded molded, used for industrial boiler and furnace fuel, and direct combustion of coal, soot emissions and emission of SO2can reduce the number of.So whether it is from the aspect of sustainable development consideration from the economic considerations press role can not be ignored.畢業設計 第 3頁

Keywords:Briquetting machine, briquette, adhesive, greenhouse gas

目 錄

1緒論..............................................................6 1.1工業型煤的發展狀況...........................................6 1.2對輥壓密機的成型原理.........................................6 1.3對輥成型機的發展概況.........................................7 2電動機的選擇及傳動方案的確定......................................9 2.1電動機的選擇.................................................9 2.1.1選擇電動機的類型和結構形式.............................9 2.1.2選擇電動機的容量.......................................9 2.2傳動比的計算及分配...........................................9 2.3傳動方案的確定..............................................10 2.4減速器的選擇及傳動比分配....................................10 3 v帶帶輪設計.....................................................11 3.1設計功率....................................錯誤！未定義書簽。3.2選定帶型....................................錯誤！未定義書簽。3.3傳動比......................................錯誤！未定義書簽。3.4小帶輪的基準直徑............................錯誤！未定義書簽。3.5大帶輪的基準直徑............................錯誤！未定義書簽。3.6帶速........................................錯誤！未定義書簽。3.7初定軸間距..................................錯誤！未定義書簽。3.8所需基準長度................................錯誤！未定義書簽。3.9實際軸間距..................................錯誤！未定義書簽。3.10小帶輪包角.................................錯誤！未定義書簽。3.11單根v帶傳遞的基本額定功率.................錯誤！未定義書簽。3.12傳動比i≠1時的額定功率增量................錯誤！未定義書簽。3.13v帶的根數..................................錯誤！未定義書簽。3.14單根v帶的預緊力...........................錯誤！未定義書簽。3.15作用在軸上的力.............................錯誤！未定義書簽。3.16帶輪的結構和尺寸...........................錯誤！未定義書簽。4基本參數計算.....................................錯誤！未定義書簽。

4.1各軸的轉速..................................錯誤！未定義書簽。4.2各軸功率....................................錯誤！未定義書簽。4.3各軸轉矩....................................錯誤！未定義書簽。5 軸的設計計算.....................................錯誤！未定義書簽。

5.1 軸材料的選擇...............................錯誤！未定義書簽。5.2 計算軸最小軸徑.............................錯誤！未定義書簽。5.3 根據軸向定位要求確定軸向各段直徑和長度.....................15 5.4初步選擇滾動軸承............................錯誤！未定義書簽。

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5.5輥子處軸的設計..............................錯誤！未定義書簽。5.6軸承處軸的設計...............................錯誤！未定義書簽。5.7齒輪處軸的設計...............................錯誤！未定義書簽。5.8確定軸上圓角和倒角尺寸........................錯誤！未定義書簽。5.9求軸上載荷...................................錯誤！未定義書簽。5.10按彎扭合成應力校核軸的強度....................錯誤！未定義書簽。6齒輪的設計與計算.................................................20 6.1選定齒輪的類型..............................................20 6.2按齒根彎曲強度設計..........................................20 6.3確定公式內的個計算數值......................................20 7鍵的選用及校核...................................錯誤！未定義書簽。8 成型輥的設計.....................................錯誤！未定義書簽。

8.1 成型輥的材料選擇...........................錯誤！未定義書簽。8.2 成型輥結構設計.............................錯誤！未定義書簽。8.3 煤球布置...................................錯誤！未定義書簽。8.4 產量計算...................................錯誤！未定義書簽。結論................................................................8 致謝................................................................8 參考文獻...........................................................10

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1緒論

1.1工業型煤的發展狀況

中國目前在工業上得到普遍應用的型煤主要是通過機制冷壓一次成型的型煤。成型設備有對輥成型機和擠出機。成型壓力較低,一般在25 MPa左右。型煤的形狀大部分為扁圓形,也有方形、枕形、棒形等。其顯著的特征是呈餅狀或柱狀,三維方向的尺寸至少有一個相差較大,而且尺寸單一。所制型煤密度較高,表面比較光潔,具有比較高的強度。

型煤的生產設備則有向引進高壓成型設備的方向和推廣國內研制的低壓爐前成型設備方向并舉的發展趨勢。以期能夠降低成本,提高質量,加快型煤產業化進程。成本高于原煤,再加上型煤生產要消耗一定的人力及電能,型煤生產廠家也要獲取一定的利潤,致使鍋爐型煤的售價一般比可代替煤種高出數十元。

當型煤所帶來的經濟效益不能彌補用戶購置型煤的價差時,在市場經濟條件下,即使采用其他強制辦法,也很難形成市場。這正是中國工業鍋爐型煤夭折,又轉向推廣鍋爐型煤在爐前即制即用的所謂“爐前成型”方法的根本原因。工業鍋爐型煤爐前成型技術,從本質上講是增加了鍋爐的輔機。是鍋爐節能技術改造的一部分。其減少環境污染效果甚差。按照有關廠家提供的價格資料分析,在中國煤炭資源價格偏低的條件下,由于設備運行狀態或改變所用的煤質不同,所增加的這一部分投資回收期限大約在幾個月至幾年。根據對用戶的調查分析,多數認為這種爐前成型方法不適應中國大量的用戶鍋爐單臺容量小、按季節運行或間歇式運行的要求。

1.2對輥壓密機的成型原理

被壓物料經給料口落入兩輥子之間，進行擠壓粘合，成品物料自然落下。遇有過硬或不可壓時，輥子可憑液壓缸或彈簧的作用自動退讓，使輥子間隙增大，過硬或不可破碎物落下，從而保護機器不受損壞。相向轉動的兩輥子有一定的間隙，改變間隙，即可控制產品最大排料粒度。對輥破碎機是利用一對相向轉動的圓輥，四輥破碎機則是利用兩對相向轉動的圓輥進行破碎作業。特點：雙輥破

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碎機采用三角帶或萬向節聯軸器進行傳動和調節兩輥之間的間隙。

對輥壓密機由機架、一對輥子、三角皮帶傳動裝置和彈簧保險裝置等主要部件組成。兩臺電機通過皮帶輪傳動，帶動兩輥子相向轉動。一個輥子的軸支承在與機架固定在一起的固定軸承上，另一個輥子的軸支承在活動軸承上。活動軸承可以沿機架導軌水平移動，使兩輥子間的排料口寬度在必要時可以增大，將非破碎物排出機外。輥子安裝在焊接的機架上，由安裝在軸上的輥芯以及套在輥芯上的輥套組成，兩者通過錐形環，用螺栓拉緊，以使輥套緊套在輥芯上。當輥套的工作表面磨損時，可以拆換。前輥的安裝在滾柱軸承中，軸承座固定安裝在機架上，后輥的軸承則安裝在機架的導軌中，可以在導軌上前后移動，后輥的軸承用強力彈簧壓緊在頂座上，當轉輥之間落入難碎物時，彈簧被壓縮，后輥后移一定距離，讓硬物落下，然后在彈簧張力作用下又回到原來位置。彈簧的壓力可用螺母調整，在軸承與頂座之間放有可以更換的鋼墊片，通過更換不同厚度的墊片，即可調節兩轉輥的間距。

對輥壓密機前輥通過減速齒輪和傳動軸以及帶輪用電動機帶動，后輥則通過裝在輥子軸上的一對齒輪由前輥帶動作相向轉動。為了使后輥后移時兩齒輪仍能嚙合，齒輪采用非標準長齒。1.3對輥成型機的發展概況

對輥式輥壓成型機于19世紀下半葉在歐洲誕生。第一天能夠成功運轉的輥壓成型機在1870年末期由比利時的Losisau 制造并被安裝在美國的里奇蒙得港的一家成型廠。然而，大多數早期的其他開發工作已在歐洲展開，并且在19世紀末在比利時、法國和德國已達到非常高的應用水平。表1表面了在德國產煤區硬煤成型機的發展情況，從1900年~1910年的10年間其輥壓成型機熟練成倍增長，到1910年達到243臺，年產型煤400萬噸。

德國哈汀根/魯爾的KOPPEN公司是從1898年開始制造出了它的第一臺用于硬煤成型的輥壓成型機。該機有一套旋轉布料裝置以穩定兩個成型輥的入料，兩個成型輥由安裝在軸中心的寬大而堅固正齒輪維持同步，兩個分離輥具有形同的尺寸（直徑650mm，寬度280mm）。這樣一臺機器其壓輥轉速為6.5rpm，每小時可生產6噸相對小一些的（15~50）g用于家庭取暖的硬煤型煤。

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在20世紀20年代早期，德國硬煤成型開始滑坡，二戰結束后煤炭成型又產生短期復蘇，大型的成型機產量的2倍以上。此后不久，石油和天然氣在許多熱用途方面顯然取代了煤炭，尤其是家庭取暖，因而在生產的煤炭成型廠的數量急劇萎縮。今天，在工業化國家里，大多數常規的煤炭成型廠業已停業并被拆除，其結果是，許多提供煤炭輥壓成型的公司破產后或開始生產其他用途的成型設備，但是，KOPPERN公司作為一個杰出的供應商，至今仍在積極從事設計和制造輥壓成型機以及型煤設備。

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結論

通過本次的畢業設計讓我學到了很多，這一次畢業設計是本科學習階段的一次很難得的理論聯系實際的機會，使我擺脫了單純的理論知識的學習狀態，和實際設計的結合鍛煉了我的綜合運用所學的專業知識，解決實際工程問題的能力，同時也提高了我查閱文獻資料，設計手冊，設計規范以及電腦制圖等其他的專業能力水平，而且對整體的掌控，對局部的取舍，以及對細節的斟酌處理，都是我的能力得到了鍛煉，經驗得到了豐富，這也是這次畢業設計的關鍵目的所在。雖然畢業設計內容繁多，過程繁瑣，但是我都認認真真的對待，一點一點的做了出來，和老師的多次交流使我的視野更加開闊，每每遇到設計上的問題老師都會給予很多幫助，有時候甚至不耐其煩的一遍遍解釋，可以說沒有老師的大力幫助我的畢業設計肯定不會那么精彩。老師除了對專業知識的幫助外，也教會我很多原來并沒有深刻理解的大道理，特別是那句有得必有失。最近失去的東西太多了，我相信我以后一定會把這句話作為行動的衡量標準之一。

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致謝

首先，感謝工學院和我的母校黃河科技學院四年來對我的培養。

其次，我要感謝我的導師康紅偉，他嚴謹細致，一絲不茍的作風一直是我工作，學習中的榜樣，他循循善誘的教導和不拘一格的思路給予我無盡的啟迪，讓我很快就感受到了設計的快樂并融入其中。其次我要感謝同組同學王嚴嚴，黃克勝得幫助和指點，沒有他們的幫助和提供資料，沒有他們的鼓勵和加油，這次的畢業設計就不會那么順利的進行。

俗話說的好“磨刀不誤砍柴工”，當每次遇到不懂得問題時我都會第一時間去問康老師，康老師對我提出的問題都一一解答，從來沒有因為我提出的問題稍過簡單而加以責備，而是一再的告誡我做設計該注意的地方，從課題的選擇到項目的完成，老師都始終給予我細心的指導和不懈的支持，他真的做到了“傳道解惑”的作用，除了敬佩老師的專業水平外，他治學嚴謹和科學研究的精神也是我永遠學習的榜樣，并將積極影響我的今后的學習和工作，在此謹向康老師致以誠摯的謝意和崇高的敬意。

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參考文獻

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15.S.-J.HuangDepartment of Mechanical Engineering, National Taiwan University of Science and Technology, No.43, Keelung Road, Sec 4, Taipei 106, Taiwan