第一篇：土木工程課程、畢業設計(完成版)

2014年自學考試土木工程專業課程設計、畢業設計寫作要求

既要畢業設計也要課程設計

一、時間安排 1、3月30日-4月15日查閱相關資料，撰寫設計內容。2、5月13日前完成課程設計、畢業設計

3、實踐課考核時間：

5月18日上午8:30土木工程計算機應用技術，理工大學北區多學科樓一層機房。5月18日下午2:00物理（工），理工大學北區物理光電工程學院（逸夫樓）

4、初定于5月24、25號答辯（各考生注意時間規定，過期后果自負）

二、課程設計及畢業設計的要求(一)課程設計

1、鋼筋混凝土（將活荷載標準值8改為7）

①畫設計圖三張，包括主板的設計、次梁的設計、主梁的設計 ； ②寫計算書。

以上內容均可參考：《混凝土結構》下冊（第二版）彭少民主編，武漢理工大學出版社（見17頁-27頁）見附件1

2、鋼屋架設計（將0.75改為0.85（見274頁））

①屋架設計圖 ；②計算書。

以上內容參考書：《鋼結構基本原理》主編何延宏同濟大學出版社（274-286頁）見附件2 注意 ：以上設計圖均為1號手繪鉛筆圖，計算書手寫A4紙不得機打

3、施工組織設計

①施工組織設計一份（施工單位標書中有施工組織設計）

②施工現場平面布置圖和進度表

注意：以上設計圖均為1號手繪鉛筆圖，施工組織設計文本文件須機打

(二）畢業設計

1、以準考證尾數為準：尾號為1或2——辦公樓 ；尾號為3、4或5——旅館

尾號為6或7——教學樓 ；尾號為8、9或0——集體宿舍

2、結構形式：現澆鋼筋混凝土架；層數6-8層；地基承載力16t/m 抗震設防烈度8度；總建筑面積：7000平米左右；

3、圖紙和計算書：8-10張1號圖 ；計算書不少于60頁 A4紙（計算書要打印都打印，要手寫都手寫）

①建筑圖：首層平面圖、標準層平面圖、側立面、剖面圖、總平面圖（共5張圖）

②結構圖：梁、板、柱的配筋圖，樓梯筋圖，基礎平面布置圖，基礎配筋圖（共4張圖）

注意：建筑圖至少有一張手工圖，結構圖至少有一張手工圖

四、其它注意事項

抄襲不及格；答辯一問三不知的不及格；計算書與圖不一致不及格；資料不全的不及格；每個人完成一套，不得多人做一套；圖都是白圖紙；畢業設計不是預算書；

請認真閱讀以上內容，嚴格按照要求撰寫，否則后果自負！

第二篇：土木工程畢業設計

土木工程畢業設計-某多層辦公樓的設計

一、設計資料(1)設計標高:室內設計標高±0.000,室內外高差450mm.(2)墻身做法:采用加氣混凝土塊,用M5 混合砂漿砌筑,內粉刷為混合砂漿 底,紙筋灰面,厚 20mm,“803”內涂料兩度。外墻采用貼面磚,1:3 水泥砂漿底厚20mm。(3)樓面作法:樓板頂面為水磨石地面,樓板底面為15mm厚白灰砂漿天花抹 面,外加V 型輕鋼龍骨吊頂。(4)屋面作法:現澆樓板上依次鋪 20mm 厚水泥砂漿找平層、300mm 厚水泥 珍珠制品隔熱找平層、20mm厚水泥砂漿找平層和SDC120 復合卷材,下 面依次為15mm厚白灰砂漿天花抹面和V 型輕鋼骨龍吊頂。(5)基本風壓:ω o =0.3KN/m 2(地面粗糙度屬C 類)。(6)基本雪壓:S 0 =0.3KN/m 2。(7)抗震設防烈度:八度(0.2g)第二組,框架震等級為二級。地質條件 : 全套CAD 圖紙,計算書,聯系153893706 由上至下: 人工添土:厚度為1m 粉質粘土:厚度為7m,地基承載力特征值為500KPa 中風化基巖:巖石飽和單軸抗壓強度標準值為3.6MPa 建筑場地類別為Ⅱ類;無地下水及不良地質現象。活荷載:上人屋面活荷載2.0KN/m 2 ,辦公室樓面活荷載2.0KN/m 2 ,走廊樓面活荷 載2.5KN/m 2 ,檔案室樓面活荷載2.5KN/m 2。

二、結構布置及結構計算簡圖的確定 結構平面布置如圖1 所示。各梁柱截面尺寸確定如下: 主梁:取h=1/9l=1/9×7200=800mm,取h=800mm,取b=350mm, 次梁:取h=1 /16l=1/16×7200=450mm,取h=500mm,取b=250mm, 柱子:取柱截面均為b×h=600×600mm,現澆板厚為100mm。取③軸線為計算單元,結構計算簡圖如圖2 所示??根據地質資料,確定基礎頂面 離室外地面為500mm,由此求得底層層高為4.7m。各梁柱構件的線剛度經計算 后列于圖 2 中,其中在求梁截面慣性矩時考慮到現澆樓板的作用,取 I=2I 0(I 0 為不考慮樓板翼緣作用的梁截面慣性矩)。梁柱均采用C30 混凝土。由于后面梁 的組合彎矩過大,相對受壓區高度超過了界限受壓區高度,所以改用 C40 混凝 土,因為梁柱剛度成比例增加,不會引起后面分配系數的改變。地震作用下的彈 性側移將更小,一定符合要求。圖2.框架計算簡圖 注:圖中數字為各桿件的線剛度,單位為1.0e10 N*mm 框架剛度計算: 1.邊跨框架梁線剛度: i b =2Ec×I。/l =2×3.0×10 4 ×350×800 3 /(12×7200)=12.44×10 10 N·mm 2.中間跨框架梁線剛度: i b =2Ec×I。/l =2×3.0×10 4 ×350×800 3 /(12×2400)=37.33×10 10 N·mm 3.二~五層框架柱線剛度: ic=Ec×I。/l =3.0×10 4 ×600×600 3 /(12×3600)=9.00×10 10 N·mm 4.首層框架柱線剛度: ic=Ec×I。/l =3.0×10 4 ×600×600 3 /(12×4700)=6.89×10 10 N·mm 在計算內力時,柱的線剛度取框架實際柱線剛度的0.9 倍。即:首層框架柱線剛度:ic=0.9×6.89×10 10 = 6.20×10 10 N·mm 二~五層框架柱線剛度:ic=0.9×9.00×10 10 = 8.10×10 10 N·mm

三、荷載計算 1.恒載計算(1)屋面框架梁線荷載標準值: SDC120 復合卷材 0.15KN/m 2 20mm厚水泥砂漿找平層 0.4 KN/m 2 300mm厚水泥砂漿珍珠制品隔熱找平層 1.2 KN/m 2 20mm厚水泥砂漿找平層 0.4 KN/m 2 100mm厚現澆混凝土樓板 2.5 KN/m 2 15mm厚白灰砂漿天花抹面 0.26 KN/m 2 V 型輕鋼龍骨吊頂 0.12 KN/m 2 屋面恒載 5.03 KN/m 2 框架梁自重 0.35×0.80×25=7.00 KN/m 梁側粉刷2×(0.80-0.1)×0.02×17=0.48KN/m 作用在頂層框架梁上的線荷載為: g 5AB1 =g 5CD1 =7.00+0.48=7.48 KN/m g 5BC1 =7.48KN/m g 5AB2 =g 5CD2 =5.03×3.6=18.12 KN/m g 5BC2 =5.03×2.4=12.07KN/m(2)樓面框架梁線荷載標準值: 水磨石地面 0.65 KN/m 2 100mm厚現澆混凝土樓板 2.5 KN/m 2 15mm厚白灰砂漿天花抹面 0.26 KN/m 2 V 型輕鋼龍骨吊頂 0.12 KN/m 2 樓面恒載 3.53 KN/m 2 邊跨填充墻自重: 0.20×(3.6-0.80)×7=3.92KN/m 墻面粉刷:(3.6-0.80)×0.02×2×17=1.90KN/m 作用在中間層框架梁上的線荷載為: g AB1 =g CD1 =7.48+3.92+1.90=13.30KN/m g BC1 =7.48 KN/m g AB2 =g CD2 =3.53×3.6=12.71 KN/m g BC2 =3.53×2.4=8.47 KN/m(3)屋面框架節點集中荷載標準值: 邊柱連系梁自重: 0.35×0.80×7.2×25=50.40KN 粉刷: 2×0.02×(0.80-0.10)×7.2×17=3.43KN 次梁自重: 0.25×0.50×7.2×25×0.5=11.25 KN 粉刷: 2×0.02×(0.50-0.10)×7.2×17×0.5=0.98KN 1.5m高女兒墻自重: 1.5×7.2×0.20×7=12.10 KN 粉刷: 2×0.02×1.2×7.2×17=5.88 KN 連系梁傳來屋面自重: A、D 點相同:(3.6×3.6+1.8×1.8)×5.03=81.49 KN 頂層邊節點集中荷載: G 5A =G 5D =165.53KN 中柱連系梁自重: 0.35×0.80×7.2×25=50.40KN 粉刷: 2×0.02×(0.80-0.10)×7.2×17=3.43 KN 次梁自重: 0.25×0.50×7.2×25×0.5=11.25KN 粉刷: 2×0.02×(0.50-0.10)×7.2×17×0.5=0.98 KN 連系梁傳來屋面自重: B、C 點相同:[0.5×1.2×1.2+2.4×1.2+0.5×1.8×1.8+1.8×3.6] ×2× 5.03??117.70 KN 頂層中間節點集中荷載: G 5B =G 5C =183.76KN(4)樓面框架節點集中荷載標準值: 邊柱連系梁自重: 0.35×0.80×7.2×25=50.40KN 粉刷: 2×0.02×(0.80-0.10)×7.2×17=3.43 KN 次梁自重: 0.25×0.50×7.2×25×0.5=11.25KN 粉刷: 2×0.02×(0.50-0.10)×7.2×17×0.5=0.98 KN 鋼窗自重: 2.1×2×1.8×0.45=3.40KN 窗下墻體自重: 0.2×1.00×6.6×7=9.24KN 粉刷: 2×0.02×1.00×6.6×17=4.49 KN 窗邊墻體自重: 1.8×(6.6-2.1×2)×0.2×7=6.05 KN 粉刷: 2×0.02×1.8×(6.6-2.1×2)×17=2.94 KN 框架柱自重: 0.60×0.60×3.6×25=32.4 KN 粉刷: 1.8×0.02×3.6×17=2.20 KN 連系梁傳來樓面自重: A、D 點相同:(3.6×3.6+1.8×1.8)×3.53=57.19 KN 中間層邊節點集中荷載: G A =G D =183.97KN 中柱連系梁自重: 50.40 KN 粉刷: 3.43 KN 次梁自重: 11.25 KN 粉刷: 0.98 KN 內縱墻自重: 6.6×(3.6-0.80)×0.2×7=25.87KN 粉刷: 6.6×(3.6-0.80)×2×0.02×17=12.57KN 扣除門洞重加上門重:-2.1×1.0×(7×0.2+17×2×0.02-0.2)=-3.95KN 框架柱自重: 32.4KN 粉刷: 2.20KN 連系梁傳來樓面自重: B、C 點相同: [0.5×1.2×1.2+2.4×1.2+0.5×1.8×1.8+1.8×3.6] ×2×3.53=82.60 KN 中間層中節點集中荷載: G B =G C =217.75KN(5)恒載作用下的結構計算簡圖如圖3 所示, 其中:G 5A = G 5D =165.53KN G 5B = G 5C =183.76 KN G A = G D =183.97 KN G B = G C =217.75 KN g 5AB1 = g 5BC1 = g 5CD1 =7.48 KN/m g 5AB2 = g 5CD2 =18.12 KN/m g 5BC2 =12.07KN/m g AB1 = g CD1 =13.30KN/m g BC1 =7.48KN/m g AB2 = g CD2 =12.71KN/m g BC2 =8.47 KN/m 2.屋、樓面活荷載計 屋、樓面活荷載作用下的結構計算簡圖如圖4 所示。圖中各荷載值計算如下 P 5AB = P 5CD =3.6×2.0=7.20 KN/m P 5BC =2.4×2.0=4.80KN/m P 5A =P 5D =(1.8×1.8+3.6×3.6)×2.0=32.40KN P 5B = P 5C = [1.2×1.2+4.8×1.2+1.8×1.8+3.6×3.6 ]×2.0=46.8 KN P AB =P CD =2.0×3.6=7.2 KN/m 走廊:P BC =2.5×2.4=6.00KN/m P A = P D =(1.8×1.8+3.6×3.6)×2.0=32.40KN P B = P C = 〔1.2×1.2+4.8×1.2〕×2.5+〔1.8×1.8+3.6×3.6〕×2.0=50.40KN 3.風荷載計算 風壓標準值計算公式為: ω=β z ·μ s ·μ z ·ω o 因結構高度H=18.600m<30m,可取β z =1.0;對于矩形平面μ s =1.3;μ z 可查荷 載規范得到,當查得得μ z <1.0 時,??μ z =1.0。將風荷載換算成作用于框架每 層節點上的集中荷載,計算過程如表 1 所示。表中 A 為一榀框架各層節點的受 風面積。計算結果如圖5 所示。風荷載計算 表1 層次 β z μ s Z(m)μ z ω o(KN/m 2)A(m 2)P w(KN)五層 1.0 1.3 19.1 0.78 0.3 24 7.30 四層 1.0 1.3 15.5 0.74 0.3 28.8 8.31 三層 1.0 1.3 11.9 0.74 0.3 28.8 8.31 二層 1.0 1.3 8.3 0.74 0.3 28.8 8.31 一層 1.0 1.3 4.7 0.74 0.3 33.2 9.58 4.地震作用計算(1)計算框架梁柱的線剛度: 框架梁線剛度:邊跨:i b1 =12.44×10 4 KN·M 中跨:i b2 =37.33×10 4 KN·M 框架柱線剛度:首層:i c1 =6.20×10 4 KN·M 其他層:i c2 =8.1×10 4 KN·M(2)本設計僅考慮水平地震作用即可,并采用基底剪力法計算水平地震作用 力。為基底剪力,先要計算結構各層的總重力荷載代表值: 頂層: G5= g 5AB1 ×16.8+(3.6+7.2)×(g 5AB2 + g 5CD2)×0.5+ g 5BC2 ×2.4×0.5+ G 5A + G 5B + G 5C + G 5D +4×G 柱/2+0.3×7.2×16.8×0.5 =7.48×16.8+10.8×18.12×2×0.5+12.07×2.4×0.5+(165.33+183.76)×2+4 ×0.5×(32.4+2.20)+0.3×7.2×16.8×0.5=1121.36KN G4 = G3= G2= g AB1 ×14.4+ g BC1 ×2.4+ 0.5×g AB2 ×(3.6+7.2)×2+0.5×2.4× g BC2 +G A +G B + G C + G D +4×G 柱×0.5+[(3.6+7.2)×(p AB + p CD)×0.5+ p BC ×2.4× 0.5+P A + P B + P C + P D ] ×0.5 =13.30×14.4+7.48×2.4+10.8×12.71+0.5×2.4×8.47+(183.97+217.75)× 2+2×34.6+[10.8×0.5×14.8+1.2×6.0+(32.4+46.8)×2] ×0.5 =1352.30KN G1= G2+4×(2.35-1.8)×G 柱/3.6=1352.30+4×0.65×34.6/3.6 =1373.44 KN 質量重力荷載代表值見圖6。圖6.重力荷載代表值 G1 G2 G4 G3 G5(3)用“D 值法”計算柱的側向剛度,框架各構件線剛度如圖7: 其中:i 5 = i 4 = i 3 = i 2 =8.1×10 10 N*mm i 1 =6.2×10 10 N*mm i 51 =i 41 =i 31 =i 21 =i 11 =12.44×10 10 N*mm i 52 =i 42 =i 32 =i 22 =i 12 =37.33×10 10 N*mm 除底層外,其余柱的D 值: 邊柱 由K=(i 51 + i 41)/(2 i 5)=1.536 α =K/(2+K)=0.434則D 5 邊=12α i c /h j 2 =0.414×12×8.1×10 4 /3.6 2 =32550KN/m 中柱 由K=(i 51 + i 52 + i 41 + i 42)/(2 i 5)=6.144 α =K/(2+K)=0.754 則D 5 中=α ×12 i c / h j 2 =56550KN/m 底層柱的D 值: 邊柱 由K= i 11 / i 1 =2.006 α =(0.5+K)/(2+K)=0.626 故D 1 邊=α ×12 i c / h j 2 =21083 KN/m 中柱 由K=(i 11 + i 12)/ i 1 =8.027 得α =(0.5+K)/(2+K)=0.850 故D 1 中=α ×12 i c / h j 2 =28628 KN/m 從而得各層的側向剛度如下: K 1 =2(D 1 邊+ D 1 中)=2×(21083+28628)=99422KN/m K 2 = K 3 = K 4 = K 5 =2(D 邊+ D 中)=2×(32550+56550)=178200KN/m T u 圖7.框架各構件線剛度 i51 i5 i52 i51 i5 i5 i5 i41 i4 i4 i42 i4 i41 i4 i3 i2 i21 i3 i31 i32 i22 i2 i2 i3 i31 i21 i3 i2 i1 i11 i1 i12 i1 i11 i1(4)用頂點位移法求結構基本周期T 1 : 將各層的重力荷載代表值當作水平力,產生的樓層剪力為: V 5 =G 5 =1121.36KN V 4 = G 4 +G 5 =1352.30+1121.36=2473.66KN V 3 = V 4 +G 3 =3825.96KN V 2 = V 3 +G 2 =5178.26KN V 1 = V 2 +G 1 =6551.70KN 求頂點位移,則: U 1 = V 1 / K 1 =0.0659m U 2 = U 1 + V 2 / K 2 =0.0659+0.0291=0.0950m U 3 = U 2 + V 3 / K 3 =0.0950+0.0215=0.1165m U 4 = V 4 / K 4 + U 3 =0.1165+0.0139=0.1304m U 5 = V 5 / K 5 + U 4 =0.1304+0.0063=0.1367m= U T 故T 1 =1.8 =0.6655s 由于要考慮填充墻對基本周期的折減,故取折減系數為0.6, 則T 1 =0.6×0.6655=0.3993s 由于T 1 <1.4 T g =1.4×0.4=0.56s,故不考慮頂層附加作用。查抗震設計規范得:α max=0.16 由于T 1 =0.3993s< M 2=“131.33” ×6.41×7.2 12 邊·l邊2=“1” 5 P BA AB 各桿的固端彎矩為: ×6.0=“3.75KN/m” 8 5BC=“5” 中=“g” m KN ×7.2=“6.41” 64 5AB=“M” 邊=“g” C B A(b)6.41KN 3.75KN 7.2KN D 6.0KN 圖30.二~四層活載分布圖及計算簡圖 28 姓名:余雪禎 某多層辦公樓設計 重慶大學本科學生畢業設計 ??二~四層,其荷載分布情況如圖30.所示: 140 215 645 22.34 0.73-0.72 CB-1-22.34-4.85-7.45-0.16 1.13-0.24-0.73 8.39 27.69 B5-1.44 BC 606-3.73 0.05 1.47 0.07-0.12 2.26 10.91 A5 16.78-27.69 1=“α” 22.35-5.01 29.52-24.51 12.43-12.43 圖29.活荷載作用下頂層彎矩分配法計算過程 故其彎矩分配過程如圖29.所示: ×3.00×1.2 6 中·l中2=“1” 3=“188.30KN” ×4.8=“3.00” 3.00KN 4.8KN(a)圖28.頂層活荷載分布圖 27 并利用結構對稱性,取二分之一結構,如圖(b)所示。圖示(a)結構內力較復雜,可將梯形荷載等效為均布荷載計算,同樣利用彎矩分配法計算, 對頂層,其荷載分布情況如圖28.所示: 由于頂層活載大小和標準層不一樣,所以分開算。活載分布按滿布荷載法,活載作用下的內力計算也采用分層法。(1)2.樓面活載作用下的內力計算: 圖27.恒載作用下的軸力圖 26 圖26.恒載作用下的剪力圖 恒載作用下的內力簡圖為:剪力圖(圖26.)、軸力圖(圖27.)。(6)+V 柱+V +G 2C=“G” +N 1C=“G” G GC=“217.75” N2C V2 V1 N1C 底層中柱軸力 底層中柱 2D=“G” 1D=“G” N 25 GD=“183.97” N2D N1D 底層邊??軸力 底層邊柱 3C=“G” 二層中柱軸力 N3C 二層中柱 3D=“G” N3D 二層邊柱軸力 二層邊柱 4C=“G” 24 N4C 三層中柱軸力 三層中柱 4D=“G” N4D 三層邊柱軸力 三層邊柱 5C=“G” 四層中柱軸力 N5C 四層中柱 23 5D=“G” 四層邊柱軸力 N5D 四層邊柱 頂層中柱軸力柱G=“34.60” G5C=“183.76” 五層中柱: 頂層邊柱軸力 G5D=“165.53” 22 五層邊柱 柱子軸力計算:(5)V  ×8.47×2.4×1.2=“0” V·2.4-7.48×2.4×1.2-8.47KN 64.71 7.48KN 底層中間跨 對首層中間跨: 同理:V ×12.75×1.8×7.2-58.06+91.83=“0” ×7.2-13.30×7.2×3.6-12.71×3.6×3.6-91.83 12.71KN 13.30KN 58.06 底層邊跨 對首層邊跨: 57.86 二層中間跨 ??二層中間跨: 21 ×12.75×1.8×7.2-64.69+89.57=“0” 89.57 64.69 二層邊跨 對二層邊跨: 三層中間跨 對三層中間跨: ×12.71×1.8×7.2-64.40+89.65=“0” 89.65 64.40 三層邊跨 對三層邊跨: V×2.4-7.48×2.4×1.2-20 57.19 四層中間跨 對四層中間跨: ×12.71×1.8×7.2-65.82+89.20=“0” 89.20 65.82 四層邊跨 對四層邊跨: ×12.07×2.4×1.2=“0” ×2.4-7.48×2.4×1.2-頂層中間跨 73.13 12.07KN 對頂層中間跨: 19 ×18.12×1.8×7.2-44.29+91.37=“0” ×7.2-7.48×7.2×3.6-18.12×3.6×3.6-頂層邊跨 91.37 18.12KN 44.29 對頂層邊跨: 按簡支跨計算: 剪力計算:(4)圖25.恒載作用下彎矩圖 18 值。調幅后的彎矩,跨中彎矩為調幅后的端彎矩的平均值減去跨中彎矩組合 的折減系數如圖25.所示,括號內為 彎矩調幅:將梁各固端彎矩值乘以0.85(3)故梁的跨中彎矩即等于梁端彎矩的平均值減去跨中彎矩組合值。=“891.03” 邊中=“=”    *M 9.46 4.07 5.39 * 179.39 93.21 86.18 標準層: 11.18 5.79 181.35 132.88 48.47 頂層: 跨中彎矩組合:(其它層中跨)×1.2×8.47×1.2×(頂層中跨)=“1” KN·M ×1.2×12.07×1.2× M中=“1” 對于:(其它層邊跨)4=“245.26” ×12.71×2×(頂層邊跨)=“12.71×2×3+” ×18.12×2× ×13.30×7.2(中跨)=“1” ×7.48×2.4(五層邊跨)=“1” ×7.48×7.2 ql 17 將固端彎矩簡化為簡支端計算,同時將荷載疊加,如圖24.所示: 跨中彎矩計算:(2)12.40-5.82 柱A、D: 柱B、C: 24.79-11.64 圖23.一層傳至柱底的彎矩 一層傳至柱底的彎矩為(圖23.):-16.10-5.12+0.97=“-20.25”-12.39+0.75=“-11.64”-80.62+4.49=“-76.13” 27.55-2.59-0.17=“24.79”-63.53-5.18+0.75-0.35=“-68.31” 35.98+11.15-3.38-0.23=“43.52” 圖22.一層彎矩傳遞圖 109.12-2.59+1.50=“108.03” 一層(圖22.):-76.85+8.78=“-68.07”-66.89-10.04+1.47-0.64=“-76.10” 圖21.二層彎矩傳遞圖 33.45+11.15-6.55-0.42=“37.63” 33.45+11.99-6.55-0.42=“38.47” 107.47-5.02+2.93=“105.38”-15.37-5.37+1.91=“-18.83”-15.37-5.12+1.91=“-18.58” 16 二層(圖21.): 107.47-4.84+2.85=“105.48” 圖20.三層彎矩傳遞圖-15.37-5.12+1.85=“-18.64”-76.85+8.54=“-68.31” 33.45+11.15-6.31-0.40=“37.89”-66.89-9.68+1.43-0.62=“-75.76” 三層(圖20.):-76.85+9.57=“-67.28” 107.47-5.73+3.20=“104.94” 33.45+11.15-7.47-0.45=“36.68” 33.45+15.23-7.47-0.45=“40.76” 圖19.四層彎矩傳遞圖-66.89-11.45+1.60-0.69=“-77.43”-15.37-5.12+2.08=“-18.41”-15.37-6.06+2.08=“-19.35” 四層(圖19.): 109.26-3.38+1.83-0.28+0.06=“107.49”-45.70-6.76+0.92-0.56=“-52.10” 45.70+11.15-4.39-0.36=“52.10” 圖18.頂層彎矩傳遞圖-91.06+4.84+0.18=“-86.04”-18.19-5.12+1.05+0.04=“-22.22” 頂層(圖18): 點重新分配,從而得到豎向荷載作用下的整個結構的彎矩圖。傳遞,并將疊加后的各個不平衡的節 將各層分層法求得的彎矩圖疊加,柱子按 35.98 27.55-12.39 109.12-16.10-80.62 71.43 圖17.底層彎矩圖-63.53 15 底層(圖17.): 33.45-15.37 107.47 67.66-76.85-66.89 圖16.標準層彎矩圖 標準層(圖16.):-18.19 45.70-45.70 109.26-91.06 80.19 圖15.頂層彎矩圖(頂層)頂層(圖15.): 各層彎矩圖為: 72.85-3.06-12.12 B下-6.13 097 583-72.85 1.64-0.27-1.64 126-15.74 B上 2.82-24.24 106.36 24.73 194 24.68 2.81 A下 232 5.64 49.46 3.67 32.23 A上 303-106.36 465-0.36-0.55 0.06-0.28 0.13 0.08 圖14.底層彎矩分配法計算過程 底層除柱子的線剛度不同外,其它同二至四層,故其彎矩分配過程如圖14.所示: 69.79-15.17 123 566-69.79 0.93-0.20-0.93 1.65-23.31 23.08 189-11.66 30.10 3.30 283 5.06 46.16 434-0.31 圖13.標準層彎矩分配法計算過程 14 彎矩分配法計算過程如圖13.所示: ×12.77×1.2 g=“0.4s,故” ×24.62×7.2 ×8.47=“12.77” BC2=“7.48+” + BC1 ×12.71=“24.62” 57 AB2=“13.30+” AB1 同理,先將梯形分布荷載及三角形分布荷載化為等效均布荷載。利用結構對稱性取二分之一結構計算。二至四層荷載作用如圖12.:-3.62 2.64 81.09-7.24 102.04 30.92-2.64-0.09-0.88 4.10-0.57 0.14-0.03-0.02-27.03-17.60-81.09-102.04 61.84 40.20 8.19-0.44 0.27 5.33 0.17-13.52 圖11.頂層彎矩分配法計算過程 13 彎矩分配法計算過程如圖11.所示: ×15.09×1.2 5EB=“1” 5BE=“1” ×23.62×7.2 5BA=“1” 圖示結構內力可用彎矩分配法計算,并可利用結構對稱性取二分之一結構計算, ×12.07=“15.02” 5BC2=“7.48+” 5BC1 ×18.12=“23.62KN/m” 5AB2=“7.48+” 5AB1     Q , 7  ABQ)(圖10.所示: 梯形分布荷載及三角形分布荷載化為等效均布荷載。等效均布荷載的計算公式如 圖中,梁上分布荷載由矩形和梯形兩部分組成,可根據固端彎矩相等的原則先將 倍。剛度取框架柱實際線剛度的0.9 中的柱子線 所示。圖9 中取出頂層進行分析,結構計算簡圖如圖9 頂層:由圖3 恒載作用下的內力計算采用分層法。

四、內力計算 ]×0.3=“7.02” 雪C=“[1.2×1.2+4.8×1.2+1.8×1.8+3.6×3.6” 雪B=“P” ×0.3=“4.86KN” 雪D=“(1.8×1.8+3.6×3.6)” 雪A=“P” 雪BC=“0.3×2.4=0.72” 雪CD=“0.3×3.6=1.08” 雪AB=“P” 5.屋面雪荷載(分布同屋面活荷載)位移,肯定能夠滿足。由于風荷載遠小于水平地震作用,故不必驗算風荷載作用下框架的彈性水平滿足要求。550 887 =“1” 19.1 10 21.53 H U=“1” 頂點位移驗算: 滿足要求;450 787 3.6 4.576 二層: 524 4.7 8.962 層間位移驗算:底層:-3 +1.406×10 +2.783×10 +3.839×10 +4.576×10 K F EK=“6455.17” 地震作用下的水平位移的彈性驗算: F5 F3 F4 F2 F1 圖8.地震力的水平作用 11 故地震的水平作用力如圖8.所示: 同理: ×891.03=“75.53KN” 76150.26  j E=“0.85×0.16×(1121.36+1352.30×3+1373.44)” 1G 1Geq=“0.85α” FEK=“α” max=“0.16” α>

第三篇：土木工程畢業設計（定稿）

畢業設計（論文）的相關情況和要求

中央廣播電視大學開放教育土木工程專業綜合實踐環節教學工作是專業教學計劃的重要組成部分，旨在培養學生的創新意識和實踐能力，是實現應用型專門人才培養目標的重要環節。加強土木工程專業實踐環節教學工作的規范管理，對于推進素質教育，深化教學改革，切實保證教學質量，有著特別重要的意義。

土木工程專業綜合實踐環節主要包括四方面內容：課程設計、畢業設計（論文）、生產實習和畢業實習。

重點介紹畢業設計（論文）的相關情況和要求。

中央電大土木工程專業畢業設計（論文）的相關要求

畢業設計（論文）是完成和達到開放教育土木工程專業培養目標所必須的實踐性教學環節，對于培養學生綜合運用所學基礎理論、基本知識、基本技能和解決實際問題的能力，具有十分重要的作用。學生在參加畢業設計（論文）工作之前，必須修完教學計劃中規定的全部課程（即規定的學分），畢業設計（論文）安排在最后一學期，畢業設計時間約8周，畢業設計（論文）計8學分。

一、畢業設計（論文）的目的和要求

（一）畢業設計（論文）的目的

1．鞏固和加深已學過的基礎和專業知識，提高綜合運用這些知識獨立進行分析和解決實際工程問題的能力。

2．掌握建筑工程專業設計的基本過程和方法，了解我國有關的建設方針和政策，正確使用相關專業技術規范、規程與規定。

3．通過搜集并閱讀國內外相關資料，了解國內外的發展水平和狀況。

4．培養學生深入細致調查研究、理論聯系實際、從經濟與技術的角度全面分析和解決問題及闡述自己觀點的能力。

（二）畢業設計（論文）的基本要求

1．學生應在教師指導下按時獨立完成所規定的內容。

2．畢業設計說明書應包括與設計有關的闡述說明及計算，要求內容完整、計算準確、簡潔明了、文字通順、寫作規范、裝訂整齊。計算中不宜大量采用手算，提倡應用電算技術解決復雜工程技術問題。畢業設計說明書應包括目錄、前言、正文、參考文獻 及附錄。

3．畢業設計圖紙應能較好地表達設計意圖，圖面應布局合理、正確清晰、符合制圖標準及有關規定，用工程字注文，主要圖紙應基本達到施工圖深度。圖紙一般為4～6張（按1號圖計），可以包括部分墨紙圖。

4．畢業論文為5000字以上。論文應力求：研究計劃和方案合理、論點正確、論據可靠、層次清楚、文理通順、寫作規范。

5．畢業設計（論文）文本按規范化要求裝訂。

二、指導教師職責

1．指導教師應由具有相關專業本科及以上學歷、具有中級及以上專業技術職務、具有3年及以上相應專業教學經歷或實際工作經歷、具有認真的工作態度和豐富的專業知識、熟悉電大教學工作和指導畢業設計（論文）工作的專業教師或工程技術人員擔任。

2．每位教師指導畢業設計學生，專職教師不得超過15 人，兼職教師不得超過10人。

3．指導教師負責指導畢業設計的全過程，并對學生的設計成果與設計表現作出評價。

4．指導教師應認真負責，樹立正確教育思想，認真指導學生查閱文獻、做好開題報告、制定畢業設計進度計劃，及時檢查學生工作進展情況，發現問題及時予以糾正，并對實際完成情況做好記錄。

5．指導教師應加強對學生畢業設計說明書撰寫方面的指導，做到條理清晰、邏輯性強，符合科技寫作規范。并嚴格要求學生按照規定的文本格式打印和裝訂。指導教師要對論文及設計說明書、圖紙認真審閱，并及時將問題反饋給學生，要求學生進一步修改，保證畢業設計質量。

土木工程專業畢業設計（論文）的選題

（一）選題原則

1．畢業設計（論文）應按照教育部“三個面向”的要求，選題要符合培養目標的要求，能達到綜合訓練的目的，畢業設計（論文）應當有利于學生鞏固、消化所學知識，有利于培養學生綜合運用所學知識分析和解決實際問題的能力。

2．選題要盡量選取既能滿足教學基本要求，又能聯系生產和科研實際的題目，提倡“真題真做”。選題也可模擬實際工程。

3．選擇課題的工作量和難度要適中，以學生能在規定時間經努力可以完成為宜。

4．鼓勵一人一題，若多人同做一個工程，每人應完成不同的設計內容。

（二）選題類型

1．建筑工程課群組參考選題

（1）建筑工程設計型

（2）建筑工程施工型

2．道路、橋梁課群組參考選題

（1）道路與橋梁工程設計型

（2）道路與橋梁工程施工型

3．建筑管理課群組參考選題

（1）施工技術型

（2）建筑管理型

4．其他參考選題

（1）專題研究型

專題研究型題目原則上要求來源于工程實踐，通過調查研究、科學試驗、文件檢索等方法，采用合理的統計、計算手段，分析工程實踐中出現的問題，提出解決問題的對策。學生可以本專業所學知識為基礎且結合本身工作實際的選擇這種類型題目。

（2）軟件開發型

隨著計算機技術在土木工程諸方面的廣泛應用，如：結構分析程序設計、有限元程序設計、計算機輔助設計（CAD）、計算機輔助工程（CAE）、計算機教學輔助（CAI）、信息管理自動化、地理信息系統（GIS）、全球定位系統（GPS）等。學生可以選擇以本專業所學知識為基礎且結合本身工作實際的軟件開發類型題目。

畢業設計（論文）的一般步驟和成果要求

本專業畢業設計大體分為四個階段：選題與收集資料；方案比較；設計計算與繪圖；編寫畢業設計說明書。

畢業論文可分為三階段：選題、調查研究、收集資料；提出論點、闡述論據；撰寫畢業論文。

畢業設計的成果要求：學生在規定時間內在教師指導下，獨立完成畢業設計（論文）工作，最后提交畢業設計（論文）文本，包括施工圖圖紙。

（一）文本的結構

1．畢業設計（論文）的任務書；

2．畢業設計（論文）的摘要；

3．畢業設計（論文）目錄；

4．畢業論文或工程設計說明書；

5．參考文獻；

6．附錄；

（二）文本內容的要求

1．任務書：包括設計（論文）題目、工程或研究課題的原始數據，如：主要參考資料、重點內容、設計指標；

2．摘要：一般為400漢字，其內容包括介紹設計（論文）的研究課題、本人見解和主要結論；

3．目錄：按論文章節次序編好頁碼，設計圖紙要有編號；

4．論文或說明書要求論證嚴謹，層次分明，語句通順，表達確切、寫作規范，論文報告及設計說明書一律用專用報告紙書寫；

5．參考文獻按以下格式列出；

【序號】作者姓名，期刊、名稱、卷號、期數、頁碼（年份）

【序號】作者姓名、書名、出版單位、頁碼（年份）

6．附錄：與論文有關的數據表、計算機程序。

論文完成后按照

（一）條所列文本結構的順序排列好，加以封皮，進行裝訂。

畢業設計的組織領導及成果評定

1．本大綱及根據本大綱所制定的畢業設計任務書，是畢業設計工作的具體依據，指導教師必須在畢業設計工作開始前閱讀并領會大綱的含義；學生要認真閱讀畢業設計任務書，熟悉資料并明確自己的任務；

2．畢業設計在指導教師的指導下由學生獨立進行，指導教師對學生應嚴格要求，啟發誘導，全面負責；

3．指導教師應根據畢業設計的內容由有關單位選派，必要時還應指定有關課程的其他教師作為答疑教師；

4．指導教師的業務領導人應分階段檢查畢業設計的進展情況，并及時解決存在的問題；

5．畢業答辯

（1）學生完成畢業設計或畢業論文后，經指導教師評閱，并給出評語和平時成績，方可進行答辯；

（2）答辯委員會由本專業中級及以上職稱5～7人組成，其中高級職稱不少于兩人，答辯小組成員報省電大備案；

（3）答辨過程包括：設計情況介紹（10分鐘），基本問題（5分鐘），追加問題（15分鐘）。

（4）成績評定：

畢業設計（論文）成績采用結構評分的辦法。先按百分制評分，然后折算成五級分（優、良、中、及格和不及格）。

6．畢業設計由省電大統一安排，相對集中進行。各教學點應隨時接受中央電大和省電大的監督和檢查。

第四篇：土木工程畢業設計答辯

尊敬的老師，大家好：

我是來自XX級土木工程班的XX，我畢業設計題目是“福廣高速路基路面綜合設計”路段中的K57+000-K59+000段，總長為2.0公里，設計時速為100km/h，雙向四車道，路基寬度為27m，里面為瀝青混凝土柔性路面。萬事開頭難，在設計過程中，我通過查閱大量有關資料以及熟悉相關設計軟件的應用，與同學交流經驗和自學，并向老師請教等方式才把設計全部完成，在這里對給予我幫助的同學或老師表示衷心的感。接下來，我就將本次畢業設計的相關內容為老師們匯報下，懇請各位老師的批評與指導。

一、路線設計

（一）技術等級的確定

公路技術等級的選用應根據公路網的規劃，從全局出發，適當考慮遠景發展的交通量，結合公路的使用任務和性質綜合確定。因此，公路技術等級的選用是一般由上級有關交通部門確定。本設計綜合考慮了多方面因素，擬定為高速公路。

（二）紙上定線

1、擬定路線走向

在給定的地形圖上根據指導老師提供的主要控制點研究線路總體布局，分析地形、地質及地物等情況，選擇地勢平緩、山坡順直、河谷開闊等有利于展線的地點，擬定線路各種可能的走向。

2、試坡

當遇到縱坡的限制較嚴時，必須用平均縱坡i沿各種可能的走向由上而下進行試坡，設等高線間距為h，取計算等高線的平均長度a，a=h /i，用量規開度為a（比例與地形圖同），在圖上試坡，得出均坡線。

3、定導向線

分析均坡線，結合地形、地物及艱巨工程等情況，選擇相應的中間控制，從而調整控制點相應線路的縱坡，重新試坡，得出導向線。

4、定線

在所定向線的基礎上，參照各“經濟點”和“活動點”的位置，按規定的技術標準反復試線才能得到滿意的結果。紙上定線是個反復試定的過程，試線修改次數越多，最后所定路線的質量相對來說越高，直至取得最佳線路方案為止，紙上定線工作才能算完成。

（三）公路平面設計

首先在地形圖上，從起點由左向右編寫轉角號，即JD1、JD2、JD3??。確定路線導線交點轉角要用正切法。考慮圓曲線半徑選定的原則和轉角值，確定該路段每個交點的圓曲線半徑，并計算或

查曲線冊設用表確定圓曲線要素。當圓曲線半徑小于不設超高的圓曲線最小半徑，應在該交點處圓曲線兩端設置緩和曲線，然后通過通過緯地三維道路CAD系統軟件在cad上繪出整條路線，在藍圖上面按每20米一個樁號在路線上標示出來，量出路中心線穿過每一等高線的標號和高程，特別要注意圓曲線要素樁號的高程。利用緯地生成平曲線圖和直曲線表格。注意涵洞和橋梁的樁號位置。

（四）公路縱斷面設計

1、點繪縱斷面圖

（1）各樁號地面標高的確定

在實際設計中，各樁號的地面標高由水準測量提供，進行畢業設計時，各樁號地面高程從地形圖上相應樁號位置確定，即該樁號位置在某相領兩條等高線之間，用內插法確定高程。例如：

K1+700、K1+765、K1+800三個樁，則其各樁高程為：

① K1+700樁在等高線304和306之間，沿路線方向兩等高線間距為1.6cm，K1+700樁距304為0.42cm，而等高距為2m，則K1+700地面高程為：

304+（2×0.42）/ 1.6 = 304 + 0.525 = 304.525≈304.53（取小數點后兩位）

② K1+765在等高線308和310之間，沿路線中線方向兩等高線間距1.1cm，K1+765樁距310為0.35cm，等高距為2m，則K1+765樁地面高程為：

310+（2×0.35）/ 1.1 = 310 + 0.636 = 309.364≈309.36 ③ K1+800正好在312上，其高程為312。特別注意涵洞和橋梁的地面線高程。

2、總坡設計（拉坡）

利用緯地軟件輸入縱斷面數據，生成地面線圖形，在地面線圖形上面試定縱坡線、調整縱坡線和確定縱坡線，該圖山嶺重丘二級公路應標出控制性質的控制點，以外，還應考慮各橫斷面上橫向填挖基本平衡的經濟點，以降低工程造價。（1、）試坡

試坡以控制點為依據，照顧多數經濟點，當個別控制點確定無法滿足，應對控制點重新研究以便采取彌補措施。試坡的要點，可歸納為“前后照顧，以點定線，反復比較，以線交點，前后照顧就是后坡段通盤考慮，不能局限在某一坡段上，以點定線就按照縱面技術標準的要求滿足控制點，參加經濟點，初步定出坡度線，反復試坡，對各種可能的坡度線方案進行比較，最后確定既符合技術標準，同時又滿足控制點要求而且土石方量又最省的坡度線，以線交點就是將得到坡度延長線，交出變坡點的初步位置。（2、）調坡

調坡主要根據以下兩個方面進行：

一、結合選線意圖，將試坡線與選線時所考慮的坡度進行比較，兩者應基本相符，若有脫離實際情況或考慮不同現象，則應全面分析，找出原因，權衡利弊，決定取舍。

二、對照技術標準或規范，詳細檢查設計最大縱坡，坡長限制，縱坡折減以及縱線形形組合是否符合技術標準或規范要求，特別注意陡坡與平曲線、豎曲線與平曲線、橋頭接線、路線交叉等地方的坡度是否合理，發現問題及時調整修正。（3、)定坡

在拉坡時，還應考慮平、縱配合。經調整核對合理后，確定坡度線，除了要滿足設計要求，縱坡設計還要注意：

① 與平曲線形的合理組合，以較佳的空間組合線形。[本設計在此環節上出現了組合不當的錯誤，由于時間關系已經來不及改正，但已經認識到錯誤，也徹底地了解了相關三種正確的組合] ② 回頭曲線路段縱坡的特殊要求。

③ 大、中橋上不宜設置豎曲線，既不宜設變坡點。

④ 注意交叉口、城鎮大、中橋、隧道等地段路線縱坡的特殊要求。

3、豎曲線設計

豎曲線設計應滿足以下要求：

①宜選用較大的豎曲線半徑，從視覺上所需設的豎曲線最小半徑。

②同向豎曲線應避免“斷背曲線”，同向豎曲線特別是同向凹形豎曲線間如直坡段不長，應合為單曲線或復曲線。反向曲線間，一般由直坡段連接，也可徑相連接。反向豎曲線間最好設置一般直坡段，直坡的長度應能保證汽車以及設計行車速度行駛3S的行程時間，以使汽車從失重（或增重）過渡增重（或失重）有一個緩和段，如受條件限制也可在相連接或插入短的直坡段。

③豎曲線設置應滿足排水需要，若相鄰縱坡之代數很小時，采用大半徑豎曲線可能導致曲線上的縱坡小于0.3%，不利于排水應重新進行設計。

最后生成縱斷面圖和豎曲線表。

（五）橫斷面設計

1、量取橫斷面地面線高程

（1）設計要求對選出的1公里路線，逐樁繪出垂直中線兩側和20米范圍內地面線在地形圖上。（2）將三角板或比例尺垂直中線放在某一樁上（從起點樁開始），此時某樁地面高程已知，從三角板或比例尺上與等高線相交處讀出水平距離與高差（以路中線為原點，左右各20米范圍內）。記錄好1公里的橫斷面數據。注意：此時地形圖上比例尺為1∶2000。

2、繪制典型橫斷面圖

利用軟件設置好土石方計算與調配的內容，進行路基設計計算，繪出五種典型橫斷面圖，供施工時應用，比例一般用1∶200。生成該路線的路基橫斷面圖，得出土石方數量表等。

二、路面設計

路面是公路的一個很重要的組成部分，它直接影響公路的行車速度、運輸成本、行車安全和舒適程度。根據地形、地質和經濟上考慮，本設計，路面面層采用水泥砼路面，水泥混凝土路面比其它路面相比，具有以下優點：１）強度高。２）穩定性好。３）耐久性好。４）養護維修費用小。５）抗滑性能好。

1、初擬路面結構：

由指導書中,所給的設計年限內,一個車道累計當量軸次,300×10次,可得到標準軸載次數為1392次/天.屬于重交通量。

由于廣東地區的路基處于中濕狀態,由《公路水泥混凝土路面設計規范》表5.1-3 初估計混凝土面板厚h=22cm,基層選用水泥穩定砂礫,厚為18 cm,E2=420MP,墊層為天然砂礫厚為15cm,E3=160MPa,板平面圖尺寸選用其所長寬為3.75m,長為5.0 m。路面設計完成后，繪制路面結構圖，計算路面工程數量。

三、橋涵設計

全線橋涵的布設原則為結合地形、地質、水文、水力等情況，確保結構安全并做到經濟合理。總體布置與環境協調，與周圍山川、溝谷等自然景觀成比例，并充分考慮方便人民群眾，充分體現安全、服務社會、尊重地區特性、整體協調與自然性原則，盡量采用標準化跨徑，經濟、方便施工。

我所做的這幅地形圖相對說比較復雜，落差大，各方面都受客觀條件限制。我所選取的路線方案一中盡量走地面線較平坦，落差較小的方向，同時兼顧考慮帶動當地經濟發展使路線經過城鎮，并考慮未來其他路線連接等規劃作用。在技術上這條路線轉角較少，半徑，直線長度都符合技術規范要求，在縱斷面拉坡少，坡度、長度符合技術規范要求，填挖方較少，不會出現較多的高填深挖情況，達到工程數量減低，進而控制施工成本。而在方案二的路線地面線等高線較復雜，轉角多，并有一個大回頭曲線，縱斷面的落差大，拉坡多，坡度相對較大，并有較多的高填深挖情況，在施工成本提高進而總造價也較高。綜合以上，最終確定方案一為最佳路線。

在此要感謝我的指導老師付博士對我悉心的指導，感謝老師給我的幫助。通過本次的畢業設計，檢驗自身的專業知識的掌握，同時對設計的有關專業知識進一步熟悉和運用，提高了自己分析問題

4和解決問題的能力，加強了設計、計算、繪圖等的實際訓練，更完善地系統地掌握了專業理論知識。在整個設計中我懂得了許多東西，也培養了我獨立工作的能力，樹立了對自己工作能力的信心，相信會對今后的學習工作生活有非常重要的影響。而且大大提高了動手的能力，使我充分體會到了在創造過程中探索的艱難和成功時的喜悅。雖然這個設計做的也不太好，但是在設計過程中所學到的東西是這次畢業設計的最大收獲和財富，使我終身受益。

謝謝大家！！

第五篇：土木工程畢業設計參考文獻

東南大學畢業設計

參考文獻

1． 單健 呂令毅主編．結構力學東南大學出版社，2004

2． 龍馭球 包世華主編．結構力學教程．高等教育出版社，2003

3． 曹雙寅主編．工程結構設計原理．東南大學出版社，2002

4． 邱洪興等編．建筑結構設計．東南大學出版社，2002

5． 李愛群 高振世主編．工程結構抗震與防災．東南大學出版

社，2003

6． 石名磊 龔維明等編．基礎工程．東南大學出版社，2002

7． 郭正興 李金根主編．建筑施工．東南大學出版社，2003

8． 中華人民共和國建設部．GB50010－2002．混凝土結構設計

規范．中國建筑工業出版社．2002

9． 中華人民共和國建設部．GB50011－2001．建筑抗震設計規

范．中國建筑工業出版社．2001

10． 中華人民共和國建設部．GB50007－2002．建筑地基基礎規

范．中國建筑工業出版社．2002

11． 中華人民共和國建設部．GB50009－2001．建筑結構荷載規

范．中國建筑工業出版社．2001

12． 建筑結構靜力計算手冊．中國建筑工業出版社

13． 建筑結構構造手冊．中國建筑工業出版社